WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

ПРОЕКТИРОВАНИЕ СБОРНОГО

ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО

ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО

РЕЗЕРВУАРА

Омск • 2011

Министерство образования и науки РФ

Федеральное государственное бюджетное образовательное

учреждение высшего профессионального образования

«Сибирская государственная автомобильно-дорожная

академия (СибАДИ)»

Кафедра строительных конструкций

ПРОЕКТИРОВАНИЕ СБОРНОГО

ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО

РЕЗЕРВУАРА

Методические указания к практическим занятиям по дисциплине «Железобетонные инженерные сооружения»

Составитель А.Г. Кельнер Омск СибАДИ УДК 624. ББК 38. Рецензент главный конструктор института «Омскгражданпроект»

П.Г. Фролов Работа одобрена научно-методическим советом специальностей 270102 в качестве методических указаний для студентов специальности « Промышленное и гражданское строительство » (270102) Проектирование сборного железобетонного цилиндрического резервуара: методические указания к практическим занятиям по дисциплине «Железобетонные инженерные сооружения»/ сост.А.Г.Кельнер. – Омск:СибАДИ, 2011. – 72 с.

Указания содержат рекомендации по проектированию железобетонных цилиндрических резервуаров. Рассмотрены вопросы назначения геометрических размеров резервуара, даны рекомендации по назначению классов арматуры и бетона, изложены основные положения по расчету и приведены рекомендации по конструированию стенки резервуара.

Методические указания предназначены для студентов дневной и заочной форм обучения по специальности «Промышленное и гражданское строительство» (270102).

Табл.10.Ил.28. Библиогр.: 6 назв.

© ФГБОУ «СибАДИ», Введение Цель данных методических указаний–углубить знания студентов и конкретизировать содержание практических занятий по дисциплине «Железобетонные инженерные сооружения» (тема «Резервуары»). В указаниях рассмотрена методика проектирования железобетонного цилиндрического резервуара для воды.

Методические указания могут быть также использованы студентами при выполнении дипломных проектов.

1. ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЙ РЕЗЕРВУАР

ДЛЯ ВОДЫ





1.1. Конструктивное решение резервуара Цилиндрический резервуар состоит из покрытия, стенки и днища (рис.

1). Резервуары проектируются из сборного, монолитного и сборномонолитного железобетона. При малой емкости и единичном исполнении целесообразно возводить резервуары из монолитного железобетона. При массовом строительстве предпочтение отдается сборным и сборномонолитным резервуарам. При сборно-монолитном решении стенка резервуара выполняется сборной, днище – монолитным. Покрытие в зависимости от его конструктивного решения может быть монолитным или сборным.

Наиболее экономичным является покрытие в виде купола. Оно выполняется монолитным и поэтому трудоемко при изготовлении.

Сборные покрытия цилиндрических резервуаров выполняются из плоских или ребристых трапециевидных плит, которые укладываются по ригелям или по кольцевым балкам. В свою очередь ригели и кольцевые балки опираются на колонны (рис. 2).

Чаще всего для цилиндрических резервуаров используются безбалочные перекрытия (рис. 3). Они могут быть монолитными или сборными. Безбалочные перекрытия имеют малую конструктивную высоту и гладкую поверхность, которая обеспечивает хорошую вентиляцию пространства над уровнем содержащейся воды.

Стенка сборного резервуара состоит из панелей длиной, равной высоте резервуара. Номинальную ширину стеновых панелей принимают 3,14 м или 1,57 м (рис. 4). При такой ширине по периметру резервуара размещается целое число панелей. Конструктивную ширину панели делают на 140 мм меньше номинальной. В результате при монтаже между панелями образуется зазор, заполняемый бетоном.

Стеновые панели цилиндрических резервуаров имеют две формы горизонтального сечения: тип «скорлупа» и плосковыпуклая (см.

рис. 4). Панели типа «скорлупа» используются в резервуарах диаметром до 15 м, а в сооружениях диаметром 15 м и более используются панели плосковыпуклой формы.

В сборных цилиндрических резервуарах днище, как правило, выполняется монолитным. Стеновые панели при монтаже в этом случае устанавливаются в паз между двумя кольцевыми ребрами по периметру днища резервуара (см. рис. 4). Сопряжение стеновых панелей с днищем может быть «жестким» (рис. 5,а), исключающим радиальное перемещение стенки и ее поворот, или «подвижным», допускающим эти перемещения (рис. 5,б).

проектируют предварительно-напряженными. Предварительное напряжение выполняется навивкой на стены высокопрочной арматурной проволоки (рис. 6) либо установкой колец из стержневой арматуры с последующим натяжением их электротехническим способом (рис. 7).

рассмотрены в методических указаниях. Резервуары при рассмотрении их относительно уровня поверхности земли могут быть подземными (заглубленными), полузаглубленными и наземными (рис. 8).

1.2. Рекомендации по выбору материалов для резервуара При назначении класса бетона учитываются конструктивные особенности резервуара. Для покрытий рекомендуется тяжелый бетон классов В20 В30.

В15В35, марок по водонепроницаемости W4W10 и по морозостойкости F100 F200.

В преднапряженных конструкциях класс бетона по прочности должен быть В20. В дальнейшем класс бетона конкретизируется в зависимости от технологического режима эксплуатации резервуара, воздействия на сооружение окружающей среды (расчетной температуры наружного воздуха, влажности грунта, агрессивности грунтовых вод).





Класс арматуры, применяемый в резервуарах, зависит от вида железобетонной конструкции. В преднапряженных железобетонных конструкциях в качестве напрягаемой арматуры рекомендуется применять высокопрочную проволоку Вр1200-Вр1400 (Вр-II), стержневую арматуру классов А600 (А-IV), А800 (А-V). В железобетонных конструкциях без предварительного напряжения в качестве арматуры, устанавливаемой по расчету, рекомендуется использовать классы А400 (А- III), А500, В (Вр-I). В качестве конструктивной арматуры допускается использовать классы А240 (А- I), А300 (А- II).

2. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ

ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ РЕЗЕРВУАРОВ

Железобетонные резервуары представляют собой пространственные конструкции, при расчете которых необходимо учитывать совместную работу всех несущих элементов. Однако на практике для упрощения инженерных расчетов несущую систему резервуаров расчленяют на отдельные элементы (покрытия, стены, днища), расчет которых выполняют раздельно для каждого элемента. Такой подход позволяет более четко представить расчетную схему каждого конструктивного элемента резервуара и более правильно определить виды нагрузок для каждой конструкции.

Основными видами нагрузок, которые воздействуют на отдельные конструкции резервуара, являются следующие. Покрытия резервуаров рассчитывают на собственную массу конструкции и грунтовой засыпки (утеплителя); снеговую нагрузку, соответствующую климатическому району строительства; временную нагрузку, находящуюся на поверхности засыпки.

Стены резервуара рассчитываются на вертикальную нагрузку от покрытия; гидростатическое давление жидкости; горизонтальное активное давление грунта; вертикальную нагрузку от засыпки и временной нагрузки; ветровую нагрузку (для наземных сооружений).

Днища резервуаров рассчитываются на нагрузки от покрытия и давления грунта, передаваемые на днище через стеновые панели и внутренние колонны; давление грунтовых вод.

Конструктивный расчет несущих элементов железобетонных резервуаров выполняют по двум группам предельных состояний. Сборные железобетонные конструкции дополнительно рассчитывают на усилия, возникающие при изготовлении, транспортировке и монтаже.

Расчет резервуаров в целом производится для следующих случаев их загружения:

(гидравлические испытания) (рис. 9,а);

резервуар обсыпан грунтом, но не заполнен водой (стадия эксплуатации) (рис. 9,б).

При расчете резервуаров нагрузки и воздействия принимаются в таких возможных сочетаниях, которые являются наиболее невыгодными как для резервуара в целом, так и для каждого его элемента. Рекомендации и требования к сочетанию нагрузок приведены в СНиПе «Нагрузки и воздействия» [ 5 ].

В методических указаниях рассмотрен расчет и конструирование сборной предварительно-напряженной железобетонной стенки цилиндрического резервуара. Методика проектирования стенки резервуара рассматривается на едином сквозном для всех разделов методических указаний примере. Для единого примера принят резервуар, конструкция и размеры которого показаны на рис. 10, 11.

Толщина стеновых панелей определяется из условия обеспечения трещиностойкости стенки. Согласно принятой номенклатуре толщину стеновых панелей (стенки) рекомендуется назначать в пределах 20 см с градацией через 2 см.

Толщина стеновой панели внизу (см) предварительно может быть назначена по эмпирической зависимости где D – диаметр резервуара, м; Н – высота стеновой панели, м.

Толщина стенки вверху по конструктивным требованиям должна быть При конструировании панель стенки принимается постоянной по всей высоте. В этом случае ее толщина будет равна Пример. Определение толщины стенки панели.

Толщину стенки панели определим для резервуара, показанного на рис. 10.

Резервуар имеет размеры:

Высота стеновых панелей Н = 4,8 м.

Толщина стенки внизу согласно формуле (2.1) Толщина стенки вверху согласно (2.2) Определяем постоянную толщину стенки С учетом унификации принимаем толщину стенки равной После определения толщины стеновой панели переходят к определению усилий в стенке. Методика определения усилий в стенке резервуара зависит от конструктивного закрепления стеновой панели в днище. В методических рекомендациях рассмотрены два способа соединения стенки с днищем – жесткое соединение и шарнирное подвижное.

3. ЖЕСТКОЕ СОЕДИНЕНИЕ СТЕНКИ С ДНИЩЕМ

3.1. Расчетные усилия, действующие в стенке резервуара Стенка резервуара является замкнутой осесимметричной оболочкой, на которую воздействует гидростатическое давление воды. От внутреннего гидростатического давления цилиндрическая стенка испытывает осевые кольцевые растягивающие усилия (рис. 12).

Величина расчетного кольцевого растягивающего усилия в стенке определяется по формуле где N k – кольцевое усилие в рассматриваемом сечении без учета связи стенки с днищем; Pmax – гидростатические давления у низа стенки (рис.13);

r – радиус резервуара; H – высота стенки; m –характеристика жесткости стенки, определяемая по формуле 1 и 2 коэффициенты для расчета осесимметричных оболочек, определяются по табл. 1 в зависимости от параметра m x, где x– расстояние от низа стенки до рассматриваемого сечения.

Пример.

действующих в стенке резервуара.

Конструкция и размеры резервуара показаны на рис. 10, 11.

Диаметр резервуара D = 2r = 18 м.

Высота стенки Н = 4,8 м.

Толщина стеновых панелей =16 см = 0,16 м.

Разбиваем стенку на зоны высотой 1м и принимаем для каждой зоны расчетное усилие равным значению в середине этой зоны (рис. 14).

Определяем значения вспомогательных величин:

где f =1,1 – коэффициент надежности по нагрузке; в =1,0 тс/м3 – объемная масса воды.

Коэффициенты для расчета осесимметричных оболочек 0,1 0,9004 0,0903 2,5 -0,0658 0,0491 4,9 0,0009 -0, 0,3 0,7078 0,2189 2,7 -0,0508 0,0287 5,1 0,00235 -0, 0,5 0,5323 0,2908 2,9 -0,0535 0,0133 5,3 0,00275 -0, 0,7 0,3798 0,3199 3,1 -0,045 0,00187 5,5 0,0029 -0, рекомендуется выполнять в табличной форме (табл. 2). На основании данных табл. 2 строится эпюра кольцевых растягивающих усилий (рис.

15).

3.1.2. Изгибающие моменты, действующие в вертикальной плоскости Изгибающие моменты в вертикальной плоскости стенки резервуара возникают от давления воды и грунта.

Напоминаем, что для заглубленных резервуаров расчет производится для двух случаев их загружения:

- резервуар наполнен водой до расчетного горизонта, грунт на покрытии и вокруг резервуара отсутствует (случай при гидравлическом испытании резервуара);

- вода в резервуаре отсутствует, грунт на покрытии и вокруг стенок резервуара имеется (случай при эксплуатации резервуара).

1. Определение изгибающих моментов от давления воды.

Расчетные изгибающие моменты в стенке от давления воды определяются по формуле где Ph x гидростатическое давление в рассматриваемом сечении; x, h текущие координаты сечения: x отсчет ведется от низа стенки, h от верха.

Пример.

давления воды.

Высота стенки Н = 4,8 м.

Предварительные расчеты показали, что изгибающие моменты имеют наибольшее значение в месте сопряжения стенки с днищем, а затем величина их уменьшается и делается незначительной в зоне действия наибольших кольцевых растягивающих усилий.

Зона наибольших кольцевых растягивающих усилий согласно табл. расположена на расстоянии 1,52,5 м от низа стенки. Изгибающие моменты в стенке от давления воды определяем по формуле (3.3) для шести сечений, расположенных друг от друга на расстоянии 0,5 м.

Рассматриваемый участок стенки в этом случае будет равен 2,5 м. Расчеты выполняем в табличной форме (табл. 3). На основании данных табл. строится эпюра изгибающих моментов (рис. 16).

Номер зоны (сверху вниз) Кольцевые растягивающие усилия 2. Определение изгибающих моментов в стенке от давления грунта (рис. 17).

Расчетные изгибающие моменты в стенке от давления грунта определяются по формуле где Ргр1 боковое давление грунта в уровне верха стенки; Ргр 2 х боковое давление грунта в уровне рассматриваемого сечения.

Пример. Определение изгибающих моментов в стенке от давления грунта.

Расчет выполняем для резервуара, показанного на рис. 10.

Резервуар заглублен.

Толщина слоя засыпки грунтом над резервуаром 1,0 м. Временная равномерно распределенная по площади покрытия нагрузка равна кгс/м2.

Объемная масса грунта гр = 1,7 тс/м3, угол внутреннего трения = 30°.

Коэффициент бокового давления грунта Эквивалентная высота грунта, соответствующая временной нагрузке:

Боковое давление грунта в уровне верха стенки где f =1,15 – грунт насыпной ( СНиП «Нагрузки и воздействия» [5]);

h1 – расстояние от уровня поверхности грунта до верха стенки; h1 = =1,65 + 1,40 = 3,05 м (рис. 17).

Номер сечения (сверху Изгибающие моменты от давления воды Определяем боковое давление грунта в уровне верха стенки Ргр1 1,15 1700 3,05 0,33 1968 кгс/м2 = 1,97 тс/м2.

Боковое давление грунта в уровне днища Ргр 2 1,15 1700 7,85 0,33 5064 кгс/ м2 = 5,06 тс/м2.

Изгибающие моменты в стенке от давления грунта определяем для тех же сечений, что и от давления воды. Расчеты выполняем в табличной форме (табл. 4). На основании данных табл. 4 строится эпюра изгибающих моментов (рис. 18).

3.1.3. Определение изгибающих моментов для стадий транспортировки и монтажа стеновых панелей Расчетная схема сборной стеновой панели в стадии эксплуатации значительно отличается от расчетных схем для стадий транспорти-ровки и монтажа. В связи с этим требуется дополнительная проверка прочности стеновой панели для этих стадий. Для стадий транспортировки и монтажа стеновая панель рассчитывается на нагрузку от собственного веса с коэффициентом надежности f =1,0. При этом дополнительно вводятся монтаже kд=1,4. Расчет рекомендуется вести на 1 пог.м ширины панели (в = 1,0 м).

коэффициента динамичности определяется по следующему равенству где бет = 2500 кгс/м3 – объемная масса тяжелого бетона.

Расчетная схема сборной стеновой панели представляет собой балку с консолями (рис. 19). Для стадии транспортирования – балка с двумя консолями, для стадии монтажа – балка с одной консолью. Длину консоли рекомендуется назначать в пределах 0,4 0,8 м.

Согласно расчетным схемам и величине нагрузки определяются изгибающие моменты в пролетах и на опорах. Для проверки прочности стеновой панели принимается наибольший по абсолютной величине изгибающий момент.

транспортировки и монтажа стеновой панели. Длина панели l H 4, Номер зоны сечения (сверху Изгибающие моменты от давления грунта Принимаем длину консоли l 0,7 м, толщину стеновой панели 16 см = 0,16 м.

1. Стадия транспортировки (балка с двумя консолями) (рис. 19,а).

Расчет ведем на 1 пог.м ширины стеновой панели (в=1,0 м).

Нагрузка от собственного веса панели с учетом коэффициента динамичности Изгибающие моменты 2. Стадия монтажа (балка с одной консолью) (рис. 19,б).

Нагрузка от собственного веса панели с учетом коэффициента динамичности Изгибающие моменты:

Наибольшее значение изгибающего момента по абсолютной величине M пр 1,11 тс м.

3.2. Стенка резервуара с предварительно напрягаемой проволочной арматурой В качестве примера рассмотрим случай, когда предварительное напряжение в проволочной арматуре создается с помощью арматурно-навивочной машины.

Проволочная арматура согласно рекомендациям раздела 1.2 принимается из стали классов Вр1200Вр1400 (ВрВ стадии предварительного напряжения и эксплуатации арматура испытывает осевое растяжение. В этом случае площадь сечения арматуры определяется по следующей формуле:

где s 6 коэффициент условий работы арматуры.

Для случая центрального растяжения при использовании проволочной арматуры коэффициент равен [4] При вычислении площади сечения кольцевой арматуры определяющим является расчет не по прочности, а по трещиностойкости. Для обеспечения трещиностойкости коэффициент условий работы арматуры принимается равным s 6 =1,0, а площадь сечения арматуры увеличивается на 15 20%. Определение площади сечения арматуры производим по вычисленным значениям кольцевых растягивающих усилий (см. табл. 2).

Пример. Определение количества кольцевой арматуры.

Напрягаемая арматура принята из стали класса Вр-ІІ диаметром d=5 мм.

Прочностная характеристика арматуры Rs =1045 МПа [4].

Кольцевые растягивающие усилия принимаем согласно табл. 2. Расчет по определению количества кольцевой арматуры сводим в табл. 5.

Стенка резервуара относится к конструкциям I категории трещиностойкости [4]. В этом случае расчет стенки по образованию трещин производится по нагрузкам с коэффициентом f 1, т.е. на те же нагрузки, что приняты при расчете на прочность.

Расчет стенки по образованию трещин выполняется исходя из условия [4] где N crc продольное растягивающее усилие, воспринимаемое элементом при образовании трещин и определяемое по формуле В сборной предварительно-напряженной стенке резервуара ненапрягаемая кольцевая арматура панелей в стыках прерывается, а бетон, уложенный в швы между панелями, может оказаться менее доброкачественным чем бетон сборных элементов. Поэтому в запас прочности при проверке стенки по образованию трещин работа бетона не учитывается. Тогда где P усилие в преднапряженной арматуре с учетом потерь, где sp величина предварительного напряжения арматуры, назначается согласно рекомендациям СНиПа [4]; loss потери предварительного напряжения арматуры, определяются согласно рекомендациям СНиПа [4];

коэффициент точности натяжения арматуры, определяется по формуле [4] При создании напряжений в арматуре с помощью арматурно-навивочной машины принято считать, что натяжение арматуры осуществляется «на бетон», а способ натяжения «механический».

При механическом способе натяжения арматуры sp =0,1, следовательно, Величина предварительного напряжения арматуры назначается исходя из следующих условий [4]:

где p допустимое отклонение значения предварительного напряжения арматуры, при механическом способе натяжения Полная величина потерь предварительного напряжения арматуры рассматривается как сумма первых и вторых потерь:

При натяжении «на бетон» первые потери равны где 3 потери от деформации анкеров; 4 потери от трения арматуры о поверхность бетона.

При использовании навивочной машины считается, что 3 =0; 4 =0. Тогда loss1 =0.

Вторые потери где 7 потери от релаксации напряжений арматуры; 8 – потери от усадки бетона; 9 потери от ползучести бетона; 11 потери от деформации при обжатии стыков между блоками.

Пример. Назначение величины предварительного напряжения арматуры.

Напрягаемая арматура Вр-ІІ; d=5 мм.

Прочностная характеристика арматуры Rs, ser =1255 МПа.

Согласно формулам (3.12) и (3.13) имеем Величину предварительного напряжения арматуры рекомендуется принимать ближе к верхнему пределу.

Принимаем sp =1100 МПа.

Пример. Определение величины потерь предварительного напряжения арматуры.

Напрягаемая арматура Вр-ІІ; d=5 мм.

Характеристики арматуры:

Натяжение арматуры осуществляется «на бетон».

Стенка резервуара состоит из сборных панелей (см. рис. 1). Стеновые панели изготавливаются в заводских условиях. Отпускная прочность бетона в изделии должна быть не менее 80% от проектной прочности. Передаточная прочность бетона при обжатии стенки напрягаемой арматурой должна быть не менее отпускной и согласно требованиям СНиПа [4] не менее 11 МПа и не менее 50% принятого класса бетона по прочности на сжатие.

Указанные требования позволяют определить необходимый класс бетона и назначить передаточную прочность бетона что близко к величине Rв 14,5 МПа, соответствующей классу бетона В25.

Принимаем класс бетона В25 и уточняем передаточную прочность бетона:

Окончательно принимаем величину передаточной прочности что соответствует классу бетона по прочности на сжатие В22.5.

Согласно формуле (3.14) полная величина потерь предварительного напряжения арматуры равна сумме первых и вторых потерь. При использовании навивочной машины первые потери равны нулю: loss1 =0. Вторые потери согласно формуле (3.15) происходят в результате воздействия на преднапряженную арматуру четырех факторов.

Расчет потерь от этих факторов выполняем в соответствии с рекомендациями СНиПа [4].

Потери от релаксации напряжения арматуры Потери от усадки бетона 8 30 МПа.

Потери от ползучести бетона 9.

При определении потерь от ползучести бетона в арматуре стенка резервуара рассматривается как монолитная.

Это объясняется тем, что стыки между стеновыми панелями выполняются из вибрированного бетона.

При навивке арматуры на стенку резервуара прочность бетона принята Rвp =13 МПа, что соответствует:

классу бетона по прочности на сжатие В22,5;

начальному модулю упругости бетона Eв =25,5·103 МПа.

Начальное усилие обжатия (обжатия бетона с учетом первых потерь) определяется по формуле где As = 294,2 мм2 – наибольшая площадь арматуры (см. табл. 5).

Напряжения в бетоне стенки резервуара при обжатии силой P :

Сжимающие напряжения в бетоне от силы P в стадии предварительного обжатия согласно требованиям СНиПа [4] не должны превышать 85% от передаточной прочности бетона.

Проверяем выполнение этого условия:

Условие выполняется.

Потери в преднапряженной арматуре от ползучести бетона определяются в зависимости от величины [4].

где =1,0 – коэффициент, принимаемый при определении потерь для бетона естественного твердения.

Естественное твердение бетона принято в связи с тем, что бетон омоноличивания стыков между панелями набирает свою прочность в естественных условиях. Потери от деформации при обжатии стыков между блоками.

Конструкцию стенки резервуара считаем монолитной. В этом случае = 0.

Вторые потери Полные потери Пример. Расчет стенки резервуара по образованию трещин.

Расчет стенки по образованию трещин выполняется согласно формулам (3.7) (3.10). Расчет ведется для каждой условной зоны, на которые разбивается стенка по высоте (рис. 14).

Согласно формуле (3.10) усилие в преднапряженной арматуре с учетом всех потерь равно где Asp площадь преднапряженной арматуры, принимаемая в соответствии с табл. 5.

Расчет по образованию трещин сводим в табл. 6.

у вниз) Вывод: трещиностойкость всех расчетных сечений обеспечена.

По мере навивки напрягаемой арматуры в местах, где навивка уже произведена, диаметр резервуара уменьшается за счет обжатия бетона, в то время как в необжатой части диаметр не меняется (рис. 20). В местах стыка обжатой и необжатой частей стенки резервуара в вертикальной плоскости возникают изгибающие моменты. При определении их величины рассматриваются два состояния:

1) в начале навивки арматуры, когда арматура навита на небольшом участке стенки (высота стенки 1м);

2) на стенку навито достаточно значительное количество арматуры (предпочтение отдается зоне с наибольшим количеством арматуры).

Величина изгибающего момента определяется по формулам где N k sp loss1 Asp – кольцевое сжимающее усилие в стенке резервуара; толщина стенки.

Пример.

Исходные данные:

1-й участок – V зона (участок стенки, соответствующий началу навивки арматуры):

Asp = 98,2 мм2 = 0,982 см2 ; (см. табл. 5); = 16 см.

Кольцевое сжимающее усилие Изгибающий момент 2-й участок – ІІІ зона (зона с наибольшим количеством арматуры).

Кольцевое сжимающее усилие Изгибающий момент Сопоставляем значения моментов, и для дальнейшего расчета принимаем момент, имеющий большую величину M нав 0,25 тсм.

3.2.4. Расчет стеновой панели по прочности при действии изгибающих моментов в вертикальной плоскости В вертикальной плоскости стеновой панели действуют следующие моменты:

- изгибающий момент от давления воды Мв;

- изгибающий момент от давления грунта Мгр;

- изгибающий момент в стадии монтажа ММ;

- изгибающий момент при навивке кольцевой арматуры Мнав.

При расчете панели по прочности необходимо учитывать не только величину изгибающего момента, но и прочность бетона стенки для рассматриваемой стадии. При давлении воды и грунта на стенку резервуара прочность бетона должна соответствовать проектной. При монтаже стеновой панели прочность бетона должна быть не меньше отпускной прочности и не менее 80% от проектной. При навивке кольцевой арматуры передаточная прочность бетона должна быть не менее отпускной и удовлетворять требованиям СНиПа [4].

Методика назначения проектного класса бетона, отпускной и передаточной прочностей рассмотрена в подразделе 3.2.2. Класс арматуры стеновой панели назначается в соответствии с рекомендациями раздела 1.2. При назначении класса арматуры следует иметь в виду, что стеновая панель имеет вертикальную и горизонтальную арматуры.

Вертикальная арматура панели устанавливается по расчету, а горизонтальная – по конструктивным соображениям.

Площадь сечения вертикальной арматуры определяется из условия прочности изгибаемого элемента прямоугольной формы с одиночной арматурой. Ширина поперечного сечения в = 1,0 м; высота h ст. Расчет площади сечения арматуры выполняется по общим правилам расчета железобетонных конструкций.

При расчете вертикальной арматуры стенки резервуара рассматриваются две стадии:

1) расчет выполняется при наибольшем значении по абсолютной величине изгибающего момента и соответствующей данной стадии прочности бетона;

2) расчет выполняется при наименьшей прочности бетона и соответствующем данной стадии значении изгибающего момента.

Результаты расчетов сопоставляются между собой, и наибольшее значение площади сечения арматуры принимается для конструк-тивного решения стеновой панели. После завершения конструирования стеновой панели выполняются, если требуется, дополнительные проверки прочности панели при воздействии остальных значений изгибающих моментов с учетом соответствующей прочности бетона.

Пример. Определение площади сечения вертикальной арматуры панели.

Изгибающие моменты и соответствующие им классы бетона:

Расчетные характеристики бетона и коэффициенты условий работы [4]:

В25; Rв = 14,5 МПа; в2 = 0,9 (стадия эксплуатации).

В20; Rв = 11,5 МПа; в2 = 1,1 (стадия монтажа).

Расчетная (вертикальная) арматура панели принята из стали А-III (Rs = 365 МПа), конструктивная (горизонтальная) арматура из класса А-I.

Расчетное сечение панели прямоугольное с размерами в = 100 см; h 16 см.

Определяем площадь сечения арматуры:

Рабочая высота сечения Определяем параметры Требуемая площадь арматуры Требуемая площадь арматуры Сопоставляем площади арматуры:

Конструирование панели выполняем по большой расчетной площади арматуры Принимаем стержни диаметром 10 мм с шагом 150 мм.

Фактическая площадь арматуры Asфакт 78, Вертикальная арматура устанавливается симметрично с внутренней и наружной сторон панели. Конструктивную (горизонтальную) арматуру принимаем диаметром 6 мм из стали класса А-I с шагом 250 мм. Армирование стеновой панели показано на рис. 21. Проверку прочности стенки резервуара при навивке кольцевой арматуры выполнять нет необходимости, поскольку изгибающий момент при навивке Мнав=2,45 кН м значительно меньше момента при монтаже Мм = 10,89 кН м, а класс бетона выше (В22,5 В20).

Расчет стеновых панелей по образованию трещин выполняется на те же силовые воздействия с учетом тех же прочностных характеристик бетона, что и расчет на прочность. При определении величины изгибающих моментов от давления воды и грунта следует иметь в виду, что при расчете по прочности эти моменты определялись на уровне низа панели. При расчете по образованию трещин моменты необходимо определять на уровне заделки панели в фундаменте.

Пример. Определение изгибающих моментов при действии воды и грунта на уровне заделки панели в фундаменте.

Действие воды. Изгибающие моменты согласно табл. 3: на отметке 0,00 – 1,83 тс м ; на отметке 0,50 – 0, тс м.

На уровне верха фундамента (отметка 0,27) изгибающий момент будет равен (рис. 22, а) Действие грунта. Изгибающие моменты согласно табл. 4: на отметке 0,00 – 1,92 тс м ; на отметке 0, 50 – 0, тс м.

Величина изгибающего момента на уровне верха фундамента будет равна (рис. 22,б):

Методика расчета стеновой панели по образованию трещин аналогична расчету по прочности. Рассматриваются значения изгибающих моментов, действующих в вертикальной плоскости стеновой панели, и соответствующие им прочности бетона. Расчет выполняется для двух случаев.

Случай І – изгибающий момент имеет наибольшее значение по абсолютной величине, прочность бетона соответствует данной стадии.

Случай ІІ – прочность бетона имеет наименьшее значение, вели- чина изгибающего момента соответствует данной стадии.

Для обоих случаев расчета трещиностойкость стеновой панели должна быть обеспечена. Расчет по образованию трещин выполняется по общим правилам расчета железобетонных конструкций.

Расчет сводится к проверке условия где M crc момент, воспринимаемый сечением непосредственно перед образованием трещин.

Если условие (3.18) соблюдается, то трещины не образуются.

Момент M crc определяется по следующему равенству:

где W pl упругопластический момент сопротивления для крайнего растянутого волокна, здесь коэффициент, учитывающий влияние неупругих деформа- ций бетона растянутой зоны на сопротивление сечения, для элементов прямоугольного профиля =1,75; Wred упругий момент сопротивления сечения, где J red момент инерции приведенного сечения относительно оси, проходящей через его центр тяжести; yo расстояние от центра тяжести сечения до той грани, для которой определяется трещиностойкость.

Пример. Расчет стеновой панели по образованию трещин.

Момент, воспринимаемый сечением при образовании трещин, определяется для двух случаев. При классе бетона В25 наибольший изгибающий момент Мгр = 1,05 тс м, а при классе бетона В20 наибольший момент Мм = 1,11 тс м.

Для этих двух классов бетона (В25 и В20) и должен выполняться расчет.

Значения изгибающих моментов Мгр = 1,05 тс м и Мм = 1,11 тс м незначительно различаются между собой, поэтому расчет начинаем с класса бетона В25 (проектный класс бетона).

Бетон класса В25:

Арматура класса А-ІІІ:

площадь As 523,3 мм2;

Изгибающий момент Мгр = 1,05 тс м = 10,30 кН м.

Расчетное сечение стеновой панели симметричное и имеет прямоугольную форму с размерами в = 1,0 м; h Момент инерции приведенного сечения относительно центра тяжести Момент сопротивления для растянутой грани сечения Момент сопротивления с учетом неупругих деформаций растянутого бетона Момент, воспринимаемый сечением при образовании трещин:

M crc Rbt,ser W pl 1,80 102 8017 1443060Н см 14,43кН м.

Следовательно, трещиностойкость стеновой панели при проектном классе бетона В25 обеспечена.

Изгибающий момент Мм = 1,11 тс·м = 10,89 кН м.

Бетон класса В20:

Сопоставляем изгибающие моменты:

Из сопоставления видно, что момент при монтаже стеновой панели больше момента трещиностойкости, следовательно, её трещиностойкость не обеспечена.

С целью обеспечения трещиностойкости стеновой панели для данной стадии увеличиваем длину консоли, назначая её величину в пределах 0,81,2 м. Принимаем для расчета l1 = 0,9 м; l2 = 3,9 м (см. рис.19).

Изгибающие моменты для стадии монтажа:

в пролете M пр = 9,36 кН м.

В этом случае Условие выполняется.

Следовательно, трещиностойкость стеновой панели при действии всех изгибающих моментов в вертикальной плоскости обеспечена.

3.2.6. Определение напряжений, контролируемых при натяжении арматуры При натяжении арматуры на бетон не одновременно следует учитывать уменьшение напряжения в арматуре, натянутой ранее, вследствие упругого обжатия бетона усилиями от арматуры, натягиваемой позднее.

Указанное уменьшение предварительного напряжения в ранее натянутой арматуре может быть принято равным где ; в среднее напряжение в бетоне (на участке длины по высоте рассматриваемой группы стержней арматуры, натянутой ранее на уровне её центра тяжести) от сил натяжения групп арматуры, натянутой позднее; при этом напряжение в арматуре принимается за вычетом потерь, происходящих в процессе обжатия бетона (первые потери).

Рекомендуется протяженность участка по высоте стенки резервуара, в пределах которого размещается одна группа стержней, принимать равной 1 м.

Напряжение в бетоне определяется по формуле Усилие натяжения N i считается приложенным в центре тяжести зоны; значения определяются согласно рекомендациям, указанным на рис. 24. Величина напряжения в определяется для каждой группы стержней арматуры, натягиваемой после той группы стержней, для которой определяется потеря напряжений. Группа стержней, натягиваемых ранее, должна быть напряжена сильнее на найденную таким образом величину изменения напряжения.

Пример.

Исходные данные для расчета:

Высота стенки резервуара 4,8 м.

Толщина 0,16 м.

Арматура класса Вр-II.

Диаметр проволоки 5 мм.

Площадь сечения проволоки As1 =0,196 см2.

Модуль упругости арматуры E s =2,0·105 МПа.

Величина предварительного напряжения sp =1100 МПа.

Первые потери напряжения в арматуре n1 =0.

Бетон класса В22,5.

Начальный модуль упругости бетона Eв =25,5·103 МПа.

Площадь сечения и момент инерции стенки резервуара:

Стенка по высоте разбивается на 5 зон по аналогии с тем, как это делалось при определении кольцевых Расчет.

Зона IV:

As IV 294,2 мм2; е4 = 0,9 м = 900 мм; y5 1,9 м = 1900 мм.

=0,79 МПа.

Зона III:

N III 1100 294,2 323320 Н = 323,3 кН.

= 0,38 МПа.

= 0,40 МПа.

Зона II:

N II 1100 176,7 194370 Н = 194,4 кН.

= –0,03 МПа.

= 0,12 МПа.

= 0,26 МПа.

N I 1100 98,72 1080200 Н = 108,0 кН.

= –0,15 МПа.

Полное снижение предварительного напряжения в напрягаемой арматуре равно:

= 6,19 + 2,98 + (-0,24) + (-1,18) = 7,75 МПа;

IV IV IV

III III

Полные величины контролируемых напряжений и усилий в арматуре (в одной проволоке) по зонам приведены в табл. 7.

Значения величин контролируемых напряжений и усилий в арматуре Кольцевая напрягаемая арматура располагается по всей высоте стенки. Её количество определяется расчетом (см.

табл. 5). Снаружи напрягаемая арматура защищается торкретбетоном. При конструировании стенки резервуара необходимо соблюдать требования к расстоянию между витками кольцевой арматуры. Для проволочной арматуры, укладываемой при помощи арматурно-навивочной машины, они следующие: S 25 мм; S 0,38 r ; S мм.

Конструкция и армирование стенки резервуара предварительно -напряженной проволочной арматурой показаны на рис. 25.

3.3. Стенка резервуара с предварительно напрягаемой стержневой арматурой Стержневая арматура согласно разделу 1.2 принимается из стали классов А600 (А-ІV), А800 (А-V). Натяжение стержневой арматуры производится электротермическим способом. Стенка обжимается кольцами, каждое из которых выполняется, как правило, из четырех звеньев. Расположение и конструкция анкерных упоров и опорных уголков показаны на рис. 25.

Расчет площади сечения стержневой арматуры аналогичен вычислению площади для проволочной арматуры.

Согласно формуле (3.6) определяется площадь арматуры исходя из ее прочности. Для преднапряженных конструкций, для которых не допускается образования трещин, определяющим является расчет не по прочности, а по трещиностойкости. Для обеспечения трещиностойкости коэффициент условий работы арматуры принимается равным s 6 1,0, а площадь сечения арматуры, вычисленная по формуле (3.6), увеличивается на 30 40%.

Пример. Определение количества кольцевой стержневой арматуры.

Напрягаемая стержневая арматура принята из стали класса А-ІV. Прочностная характеристика арматуры Rs= МПа [4].Определение площади сечения стержневой арматуры производим по кольцевым растягивающим усилиям (табл. 2). Весь расчет сводим в табл. 8.

(сверху вниз) Расчет стенки со стержневой напрягаемой арматурой по образованию трещин аналогичен расчету с проволочной арматурой. Расчет производится на действия нагрузок с коэффициентом выполнения условия N N crc.

В случае, когда стенка резервуара состоит из сборных панелей, работа бетона не учитывается. Тогда Принято считать, что натяжение стержневой арматуры осуществляется на «бетон», а способ натяжения электротермический. Величина предварительного натяжения арматуры назначается согласно рекомендациям СНиПа [4].

Пример. Назначение величины предварительного натяжения арматуры.

Напрягаемая арматура А-ІV.

Прочностная характеристика арматуры Rs,ser= 590 МПа.

Согласно рекомендациям СНиПа [4] где l расстояние между наружными гранями упоров, м.

При диаметре резервуара D = 18 м и когда обжимное арматурное кольцо стенки резервуара состоит из четырех звеньев, расстояние между упорами будет равно (рис. 26) Величина предварительного натяжения арматуры Пример. Определение величины потерь предварительного напряжения арматуры.

Напрягаемая арматура А-ІV.

Характеристики арматуры:

Класс бетона по прочности на сжатие В22,5; передаточная прочность бетона принята Rвр= 13 МПа; начальный модуль упругости бетона Ев= 25,5 10 3 МПа.

Натяжение арматуры осуществляется «на бетон» электротермическим способом.

Полная величина потерь предварительного напряжения арматуры равна сумме первых и вторых потерь:

Согласно рекомендациям СНиПа[4] первые потери:

где 3 потери от деформации анкеров; 4 потери от трения арматуры о поверхность бетона.

Потери от деформации анкеров определяются по следующему равенству:

Длина одного обжимного кольца Количество анкерных упоров для кольца – 4 (рис. 26).

Деформации на один анкерный упор Величина потерь от деформации анкеров Потери от трения арматуры о поверхность бетона 4.

При натяжении арматуры электротермическим способом Первые потери Вторые потери:

Согласно рекомендациям СНиПа [ 4 ] 7 0,1 sp 20 потери от релаксации напряжения арматуры.

8 30 МПа потери от ползучести бетона.

9 потери от ползучести бетона.

При определении потерь от ползучести считаем, что натяжение напрягаемой арматуры производится при передаточной прочности Rвр= 13 МПа, что соответствует:

классу бетона В22,5;

начальному модулю упругости бетона Ев= 25,5 10 3 МПа.

Наибольшая площадь стержневой напрягаемой арматуры Аsp=763,5 мм2.

Начальное усилие обжатия Напряжение в бетоне Потери от ползучести бетона Потери от деформации обжатия стыков между блоками где n – число швов конструкции; l =0,3 мм– обжатие стыка; l – длина натягиваемой арматуры, мм.

2 D 2 18 36 ; количество швов 37.

Потери от деформации стыков Вторые потери Полные потери Пример. Расчет стенки резервуара по образованию трещин.

Расчет стенки по образованию трещин выполняется по условию Принимаем При электротермическом способе натяжения арматуры (СНиП [4]) Расчет по образованию трещин выполняется для каждой условной зоны, на которые разбивается стенка по высоте (см. рис. 14). Результаты расчета сводятся в табл. 9.

Номер (сверху мм /пог.м вниз) Конструкция и принцип армирования стенки резервуара при использовании стержневой предварительно напрягаемой арматуры сохраняется такой же, как и при применении проволочной арматуры. Требования к расстоянию между стержнями остаются такими же, как и для проволочной арматуры.

Армирование стенки резервуара предварительно напрягаемой стержневой арматурой показано на рис. 27.

Конструкция и принцип армирования стеновой панели при использовании стержневой напрягаемой арматуры сохраняется такой же, как и при применении проволочной арматуры (см. рис. 21).

4. ШАРНИРНО-ПОДВИЖНОЕ СОЕДИНЕНИЕ СТЕНКИ

С ДНИЩЕМ

При шарнирно-подвижном соединении стенки с днищем в основании стенки возникают силы трения (рис. 28).

Величина их определяется по формуле где N – нормальная сила; f коэффициент трения стенки о днище.

Сила трения определяется для двух расчетных случаев.

1. Резервуар не засыпан грунтом (случай при гидравлическом испытании резервуара).

В этом случае в стенке резервуара от гидравлического давления воды возникают кольцевые растягивающие усилия, величина которых определяется по формуле N k кольцевое усилие без учета связи стенки с днищем; r – радиус резервуара; т,1 параметры, где определяемые так же, как и для жесткого соединения стенки с днищем (подраздел 3.1.1).

При определении силы трения Qтр необходимо учитывать выполнение условия где Рmax – гидростатическое давление у низа стенки.

Указанное ограничение для сил трения объясняется следующими соображениями. При Qтр – кольцевое растягивающее усилие на уровне днища Nk = 0 [вытекает из формулы (4.2)]. При Qтр кольцевое усилие меняет знак. Вместо растяжения – сжатие, что теряет физический смысл.

2. Резервуар засыпан грунтом (случай при эксплуатации резервуара).

От давления грунта в стенке резервуара возникают кольцевые сжимающие усилия. Эти усилия обычно в расчете не учитываются, так как в резервуаре, заполненном водой, они уменьшают величину кольцевых растягивающих усилий, а в опорожненном резервуаре воспринимаются бетонным сечением стенки. При определении усилий в стенке резервуара от давления грунта следует иметь в виду, что в резервуаре, не заполненном жидкостью, возникают изгибающие моменты в меридиональной плоскости.

Величина их определяется по формуле Обращаем внимание, что максимальный изгибающий момент будет действовать в том сечении, где коэффициент 2 (см. табл.1) будет иметь наибольшее значение.

Пример. Определение расчетных усилий, действующих в стенке резервуара.

Случай 1. Резервуар не засыпан грунтом.

А. Определение сил трения.

Расчет выполним для резервуара, конструкция которого показана на рис. 10. Нормальные силы определяются от веса покрытия и стенки.

1. Вес покрытия.

Покрытие резервуара выполнено из квадратных в плане панелей размером 4,5x4,5 м. Панель окаймлена по контуру ребрами и опирается непосредственно на колонны.

Толщина плиты 10 см.

Высота ребер 40 см.

Ширина ребер:

а) Нагрузка от веса железобетонных панелей на 1 м2:

б) Цементная стяжка: 0,025 2200 1,3 71,5 72 кгс/м2; f 1,3.

в) Гидроизоляционный ковер: 10 1,3 13 кгс/м2; f 1,3.

Расчетная равномерно распределенная нагрузка по площади покрытия: 402 + 72 + 13 = 487 кгс/м2.

где f =0,5 – при заполнении шва битумной мастикой.

Б. Определение кольцевых растягивающих усилий.

Кольцевые растягивающие усилия с учетом сил трения определяем по формуле (4.2):

Разбивку стенки на зоны сохраняем такой же, как и при жестком защемлении (см. рис.14). Для каждой зоны определяем усилия. Вычисление усилий сводим в табл.10.

Номер сечения А. Определение сил трения.

При определении величины нормальной силы для этого случая необходимо к нагрузке N1 (случай 1) дополнительно добавить нагрузку, находящуюся на покрытии (вес засыпки грунтом, временную нагрузку).

Пример.

Нормальное усилие – случай 1.

Вес от засыпки грунтом:

Расчетная временная равномерно распределенная нагрузка:

Итого: 1955 + 3920 = 5875 кгс/м2.

Давление на 1 пог.м основания стенки Полное нормальное усилие Сила трения Б. Определение изгибающих моментов, действующих в вертикальной плоскости стенки.

Меридиональный максимальный изгибающий момент в стенке резервуара определяется по формуле (4.4).

Согласно табл. Величина максимального изгибающего момента равна Обращаем внимание, что местоположение сечения по высоте стенки резервуара, в котором действует наибольший изгибающий момент, может быть определено и по эмпирической формуле Меридиональный изгибающий момент учитывается при расчете площади сечения вертикальной арматуры стенки резервуара. Дальнейший расчет резервуара выполняется аналогично расчету для варианта жесткого соединения стенки с днищем.

1.Байков В.Н. Железобетонные конструкции. Общий курс/В.Н. Байков. – М.: Стройиздат, 1991.

2.Бондаренко В.М. Железобетонные и каменные конструкции/В.М. Бондаренко. – М.: Высшая школа, 2002.

3.Величкин А.П. Справочник проектировщика инженерных сооружений/А.П. Величкин. – Киев: Будивельник, 1973.

4.СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования. – М., 1989.

5. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. – М., 1985.

6.Сычев В.И. Унификация железобетонных инженерных сооружений/В.И. Сычев. – М.: Стройиздат, 1971.

Рис. 1. Цилиндрический железобетонный резервуар Рис. 2.Типы сборных покрытий цилиндрических резервуаров:

апокрытие из плоских плит; бпокрытие из трапециевидных плит Рис.3. Цилиндрический резервуар с безбалочным перекрытием Рис.4.Конструкция стенки панели сборного цилиндрического резервуара Рис. 5.Узел сопряжения стеновых панелей с днищем:

а жесткое сопряжение; б шарнирное сопряжение; 1 – стенка;

2 – выравнивающий слой раствора; 3 – бетон на щебне мелких фракций; 4 – битумная мастика; 5 – днище; 6 – кольцевая напрягаемая арматура Рис.6. Натяжение высокопрочной проволоки арматурно-навивочной Рис. 7. Напряжение стержневой арматуры электротермическим способом:

а расположение напрягаемой арматуры на цилиндрической стенке;

б арматурная заготовка (одно звено кольца); в – анкерный упор Рис. 8. Типы резервуаров в зависимости от глубины заложения:

а – подземный (заглубленный); б – полузаглубленный; в – наземный Рис. 9. Расчетные случаи загружения резервуара: а – резервуар заполнен водой, но не обсыпан грунтом (стадия гидравлического испытания);

б – резервуар обсыпан грунтом, но не заполнен водой (стадия эксплуатации) Рис. 10. Цилиндрический сборный железобетонный резервуар с предварительно - напряженной стенкой Рис. 11. Соединение стенки резервуара с покрытием днища Рис. 12. Расчетная схема при определении кольцевых растягивающих усилий в стенке резервуара Рис. 13. Расчетная схема стенки резервуара при давлении воды Рис. 14. Разбивка стенки резервуара на зоны Рис. 15. Эпюра кольцевых растягивающих усилий Рис. 16. Эпюра изгибающих моментов в стенке резервуара от давления Рис. 17. Расчетная схема стенки резервуара при боковом давлении грунта Рис. 18. Эпюра изгибающих моментов в стенке при боковом давлении грунта Рис. 19. Расчетные схемы стеновой панели для стадии транспортирования и монтажа: а – стадия транспортирования; б Рис. 20. Схема деформации стенок резервуара в процессе навивки 4 – усилие обжатия стенки Рис. 22. Расчетная схема при определении изгибающих моментов от действия воды и грунта на уровне заделки панели в фундамент Рис. 23. Расчетное поперечное сечение стеновой панели Рис. 24.Определение напряжений, контролируемых при напряжении арматуры Рис. 25. Армирование стенки резервуара предварительно – напряженной проволочной арматурой Рис. 26. Расположение стержневой напрягаемой арматуры, анкерных узлов и опорных уголков Рис. 27. Армирование стенки резервуара предварительно - напряженной стержневой арматурой Рис. 28. Расчетная схема при определении сил трения Проектирование сборного железобетонного цилиндрического резервуара Отпечатано в подразделении ОП издательства СибАДИ

 
Похожие работы:

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ БРЕСТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра экономики и организации строительства МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ по выполнению экономических расчетов и обоснований в дипломных проектах для студентов специальности 69 01 01 – Архитектура. Брест 2002 УДК 721.003 (075.8) Методические рекомендации по выполнению экономических расчетов и обоснований в дипломных проектах для студентов специальности 69.01.01 – Архитектура....»

«МНОГОЭТАЖНОЕ КРУПНОПАНЕЛЬНОЕ КАРКАСНОЕ ЗДАНИЕ Методические указания к архитектурно-конструктивному проекту для студентов 3 курса специальностей “Промышленное и гражданское строительство” 290300 и “Городское строительство и хозяйство” 290500 3 Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия (СибАДИ) Кафедра архитектуры промышленных и гражданских зданий МНОГОЭТАЖНОЕ КРУПНОПАНЕЛЬНОЕ КАРКАСНОЕ ЗДАНИЕ Методические указания к архитектурно-конструктивному проекту для студентов 3 курса...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ – УЧЕБНОНАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ КОМПЛЕКС АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ Кафедра Строительство автомобильных дорог С.В. Солопов, Н.Б. Андросова, В.А. Мулюкин ПРОИЗВОДСТВО СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ, ИЗДЕЛИЙ И КОНСТРУКЦИЙ. КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ Методические указания по выполнению лабораторных работ Дисциплина: Производство строительных материалов,...»

«Министерство транспорта Российской Федерации Федеральное агентство железнодорожного транспорта ГОУ ВПО Дальневосточный государственный университет путей сообщения Кафедра Изыскания и проектирование железных дорог Солодовников А.Б. ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ И СЕТИ Сборник лекций Часть 2 Рекомендовано Методическим советом ДВГУПС в качестве учебного пособия Хабаровск Издательство ДВГУПС 2008 УДК 004.3(075.8) ББК З973.26я73 С 604 Рецензенты: Кафедра Изыскания, проектирование, постройка железных дорог...»

«МИНЕРАЛЬНЫЕ ВЯЖУЩИЕ ВЕЩЕСТВА Методические указания к лабораторной работе Омск•2011 Министерство образования и науки РФ ФГБОУ ВПО Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия (СибАДИ) Кафедра строительных материалов и специальных технологий МИНЕРАЛЬНЫЕ ВЯЖУЩИЕ ВЕЩЕСТВА Методические указания к лабораторной работе Составитель Е.В. Гурова Омск СибАДИ 2011 2 УДК 666.97 ББК 38.3Н3 Рецензент канд. техн. наук, доц. Т.С. Химич Работа одобрена научно-методическим советом специальности 270106...»

«МОСКОВСКИЙ АВТОМОБИЛЬНО-ДОРОЖНЫЙ ИНСТИТУТ (ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ) Кафедра дорожно-строительных материалов Т.Н.Акимова МИНЕРАЛЬНЫЕ ВЯЖУЩИЕ ВЕЩЕСТВА Учебное пособие Москва 2007 1 УДК.691-033.2 Акимова Т.Н. Минеральные вяжущие вещества: Учебное пособие / МАДИ (ГТУ). – М., 2007. - 98 с. Рецензенты: канд. техн. наук, профессор К.Н.Попов (Московский государственный строительный университет), канд. техн. наук C.B. Эккель (Союздорнии) Пособие содержит сведения о получении, составе,...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное агентство по образованию Южно-Российский государственный технический университет (Новочеркасский политехнический институт) Шахтинский институт (филиал) Прокопов А.Ю., Прокопова М.В. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ к самостоятельному изучению дисциплины Теория обработки массивов экспериментальных данных Новочеркасск 2006 УДК 518 Рецензент канд. техн. наук, доц. Бондаренко А.И. Прокопов А.Ю., Прокопова М.В. Методические указания к...»

«Министерство природных ресурсов и экологии Российской Федерации Федеральная служба России по гидрометеорологии и мониторингу окружающей среды Государственное учреждение ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ГИДРОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ Методические рекомендации по определению расчетных гидрологических характеристик при отсутствии данных гидрометрических наблюдений Санкт-Петербург Нестор-История 2009 УДК 556.048 Методические рекомендации по определению расчетных гидрологических характеристик при отсутствии данных...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РФ КЕМЕРОВСКИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ НЛ. ГРЯЗНОВА И.И. КАРЯКИНА ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА НА ПРЕДПРИЯТИЯХ ОТРАСЛИ КОМПЛЕКСНОЕ УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ ДЛЯ СТУДЕНТОВ СПЕЦИАЛЬНОСТИ 060800 ЭКОНОМИКА И УПРАВЛЕНИЕ НА ПРЕДПРИЯТИИ ЗАОЧНОЙ ФОРМЫ ОБУЧЕНИЯ КЕМЕРОВО 2000 2 УДК: 658 5 (075) Печатается по решению Редакционно-издательского совета Кемеровского технологического института пищевой промышленности. РЕЦЕНЗЕНТЫ: Доцент кафедры экономики и организации...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования Северный (Арктический) федеральный университет имени М.В. Ломоносова КОНСТРУКЦИЯ ДЕРЕВЯННАЯ Методические указания к выполнению задания по инженерной графике Архангельск И П Ц САФУ 2012 Рекомендованы к изданию редакционно-издательским советом ФГАОУВПО Северный (Арктический) федеральный университет имени М.В. Ломоносова Составитель Н.Ф....»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ СЫКТЫВКАРСКИЙ ЛЕСНОЙ ИНСТИТУТ – ФИЛИАЛ ГОСУДАРСТВЕННОГО ОБРАЗОВАТЕЛЬНОГО УЧРЕЖДЕНИЯ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ ЛЕСОТЕХНИЧЕСКАЯ АКАДЕМИЯ ИМЕНИ С. М. КИРОВА КАФЕДРА ЛЕСНОГО ХОЗЯЙСТВА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ МЕЛИОРАЦИИ ЛЕСНЫХ ЗЕМЕЛЬ САМОСТОЯТЕЛЬНАЯ РАБОТА СТУДЕНТОВ Методические указания для подготовки дипломированных специалистов по направлению 656200 Лесное хозяйство и ландшафтное строительство специальности 250201...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования РОСТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ УТВЕРЖДЕНО на заседании кафедры экономики и управления в строительстве 26 января 2010г. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ по выполнению научно-исследовательской работы для студентов, магистрантов и аспирантов экономических специальностей и направлений Ростов-на-Дону, УДК 69.003(07)...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра государственного и муниципального управления и права Храмцов А. Б. ОРГАНИЗАЦИЯ ПЛАНИРОВАНИЯ ДОМА И ОФИСА (КОНДОМИНИУМА) МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРАКТИЧЕСКИМ ЗАНЯТИЯМ И САМОСТОЯТЕЛЬНОЙ РАБОТЕ СТУДЕНТОВ для специальности 100101 Сервис очной формы обучения Тюмень, ББК: Х-...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования – Оренбургский государственный университет А.С. КИЛОВ ОБРАБОТКА МАТЕРИАЛОВ ДАВЛЕНИЕМ В ПРОМЫШЛЕННОСТИ Рекомендовано Ученым советом государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования Оренбургский государственный университет в качестве учебного пособия для студентов обучающихся по программам высшего профессионального образования по...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ГОУ ВПО УРАЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ЛЕСОТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра древесиноведения и специальной обработки древесины Р.И. Агафонова Ю.Б. Левинский Основы проектирования деревянных домов на базе программы К3-Коттедж Методические указания к практическим занятиям для студентов очной формы обучения. Специальности 250403 Технология деревообработки. Специализация - Деревянное домостроение и защита древесины. Дисциплина – Технология...»

«МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ и задания для выполнения контрольных работ по дисциплинам Строительные машины и Механизация и автоматизация строительства для студентов заочного факультета специальности 290300 Промышленное и гражданское строительство Министерство образования Российской Федерации Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия (СибАДИ) Кафедра Эксплуатация дорожных машин МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ и задания для выполнения контрольных работ по дисциплинам Строительные машины и...»

«Свод правил по проектированию и строительству СП 11-112-2001 Порядок разработки и состав раздела Инженерно-технические мероприятия гражданской обороны. Мероприятия по предупреждению чрезвычайных ситуаций градостроительной документации для территорий городских и сельских поселений, других муниципальных образований (утв. приказом МЧС РФ от 29 октября 2001 г. N 471 ДСП) Procedure of development and composition for part Engineeringtechnical measures of civil defence. Measures for...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет Б. Л. КРУНДЫШЕВ АРХИТЕКТУРНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОМПЛЕКСНЫХ ЦЕНТРОВ СОЦИАЛЬНОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ ЛЮДЕЙ СТАРШЕЙ ВОЗРАСТНОЙ ГРУППЫ Учебное пособие Санкт-Петербург 2011 1 УДК 728.1.011(075.8) Рецензенты: проф., д-р архит. Л. П. Лавров; доц., засл. архитектор С. П. Шмаков Крундышев, Б. Л. Архитектурное проектирование комплексных центров социального обслуживания людей старшей...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Саратовский государственный аграрный университет имени Н.И. Вавилова ГЕОДЕЗИЯ Методические указания по изучению дисциплины и выполнению курсовой работы студентами 2 курса очной и 3 курса заочной формы обучения специальностей 310900 Землеустройство и 311000 Земельный кадастр Геодезия: Методические указания по изучению дисциплины и выполнению курсовой...»

«Л.И. Соколов ИНВЕСТИЦИОННОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОБЪЕКТОВ И СИСТЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И ВОДООТВЕДЕНИЯ Учебное пособие Вологда 2002 УДК 338.242:69(470.12) ББК 65.9(2)31 Рецензенты: Зав.кафедрой Менеджмент экономического факультета Вологодского государственного технического университета, доктор экономических наук, профессор Пахолков Н.А. Директор инженерно-экономического института Череповецкого государственного университета, доктор экономических наук, профессор Васильцова В.М. Соколов Л.И. Инвестиционное...»






 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.