WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

Методические указания

по выбору уставок дифференциальной защиты трансформаторов

с использованием микропроцессорного терминала МРЗС - 05 – 05

производства ПО «Киевприбор»

Начальник СРЗА Г.И. Бордиенко

Запорожье 2008

Содержание.

1. Введение…………………………………………………………………………………………3

2. Общие сведения о принципах формирования параметров в дифзащите……………………3 3. Общие сведения о методических подходах при определении параметров дифференциальной защиты………………………………………………………………………………………6 4. Выбор уставок дифференциальной защиты…………………………………………………..6 5. Примеры выбора уставок…………………………………………………………………… 13 6. Список литературы…………………………………………………………………………….22 1. Введение 1.1. В настоящих методических указаниях рассмотрены вопросы расчетов и выбора уставок дифференциальной защиты двухобмоточных трансформаторов напряжением до 220 кВ включительно, содержащейся в микропроцессорном терминале МРЗС - 05 - 05 производства ПО «Киевприбор».

Указанные методические указания могут быть использованы для трансформаторов, имеющих две обмотки низкого напряжения одного номинала (расщепленные обмотки), при условии жесткого объединения этих обмоток или работе каждой обмотки на свою секцию, но отсутствии на секциях источников питания и синхронных двигателей.

1.2. Выбор уставок дифференциальных защит трансформаторов регламентируется в настоящее время «Руководящим указаниями по релейной защите. Выпуск 13Б. Релейная защита понижающих трансформаторов и автотрансформаторов 100 500 кВ. Расчеты» - М.: Энергоатомиздат, 1985г. Однако они разрабатывались применительно к типам дифференциальных реле, эксплуатировавшихся в СССР в этот период (РНТ - 560, ДЗТ - 10, ДЗТ - 20). Внедряемые в настоящее время микропроцессорные дифференциальные защиты, в том числе МРЗС - 05 - 05, имеют принципы действия (принцип отстройки от токов небаланса при внешних КЗ и принцип отстройки от токов при включении трансформатора под напряжение), отличные от применяемых в указанных выше типах реле. Кроме того, они обладают более высоким быстродействием.

Указанными выше обстоятельствами и продиктована необходимость разработки настоящих рекомендаций.





1.3. В отличие от [5] по настоящим рекомендациям возможен выбор требуемых характеристик и уставок микропроцессорной дифференциальной защиты без ограничения по нагрузке на вторичную обмотку трансформатора тока (ТТ) сверх общепринятого требования обеспечения в установившемся режиме внешнего КЗ полной погрешности ТТ не более 10%.

1.4. В настоящих методических указаниях даются рекомендации по выбору параметров и характеристик не только для выпускаемого в настоящее время терминала, принцип формирования дифференциального тока в котором требует соединение вторичных обмоток ТТ, установленных на стороне высокого напряжения трансформатора со схемой соединения обмоток «звезда - треугольник», в треугольник, но и для других алгоритмов, применяемых ведущим мировыми производителями, поскольку совершенствование изделия неизбежно приведет к этому.

2. Общие сведения о принципах формирования параметров в дифзащите.

Принцип работы дифференциальной защиты (основной защиты трансформатора ОЗТ) изложен в документации ПО «Киевприбор» «Устройство микропроцессорное дифференциально – фазовой защиты трансформатора МРЗС – 05 – 05. Руководство по эксплуатации РСГИ. 466452.007 – 05РЭ, 2007г.».

Здесь рассмотрим более подробно вопросы работы дифференциальной защиты.

В защите для формирования дифференциальных и тормозных токов, а также для оценки уровня второй гармоники и постоянной составляющей, используются величины первой гармоники в токах плеч защиты.

Для возможности сравнения токов, поступающих в дифзащиту с разных сторон трансформатора (плеч защиты), токи приводятся к величине, пропорциональной (с одинаковым коэффициентом для обеих сторон) номинальному току своей стороны трансформатора, то есть выравниваются.

Торможение осуществляется током той фазы, в которой тормозной ток оказался наибольшим.

Возможные принципы формирования дифференциального и тормозного токов изложены ниже.

2.1. Принцип, реализованный в выпускаемых на сегодняшний момент терминалах.

В каждой фазе токи плеч защиты стороны высшего (ВН) и стороны низшего (НН) напряжений формируются при направлении вычисления токов от шин к трансформатору в соответствии со следующими выражениями:

I вн I выр.вн I пл.вн =, (2.1) I ном I нн e j I выр.нн I пл.нн =, (2.2) I ном где:

Iпл.вн, I пл.нн - первые гармоники токов плеч защиты, соответственно высшего и низшего напряжения;

I вн, I нн - первые гармоники вторичных токов соответственно сторон высшего и низшего напряжения, поступающих в защиту;

- угол поворота вектора I нн ;

Iном - номинальный ток терминала (5А);

Iвыр.вн, I выр.нн - уставки по токам выравнивания, расчетные значения которых определяются по выражению:

K TT I ном I выр.рас =, (2.3) I н K сх где:

Iн - номинальный ток стороны силового трансформатора, для которой определяется ток выравнивания;

K TT - коэффициент трансформации ТТ стороны, для которой определяется ток выравнивания;

K сх - коэффициент схемы. Для соединения вторичных обмоток в «звезду» K сх =1, при соединении в «треугольник» K сх = 3.





В каждой фазе дифференциальный ток определяется по выражению:

I Д = I пл.вн + I пл.нн, (2.4) Ток торможения определяется по выражению:

I торм = [K I пл.нн + (1 K ) I пл.вн ]makc, (2.5) где K - коэффициент распределения тока торможения между сторонами низшего и высшего напряжений трансформатора.

Для трансформаторов со схемой соединения «звезда - треугольник» указанный алгоритм может обеспечить правильную работу дифзащиты только при соединении вторичных обмоток ТТ, установленных на стороне ВН, в треугольник, а ТТ, установленных на стороне НН, в звезду. При этом Далее указанный алгоритм и схема соединения обмоток ТТ будут именоваться «схема 1» в случае полной звезды на стороне НН и «схема 2» - в случае неполной звезды.

2.2. Для трансформатора со схемой соединения «звезда - треугольник» на обеих сторонах вторичные обмотки ТТ могут быть соединены в звезду. Для группы соединения трансформатора Y/ - 11 токи реле фаз плеч защиты определяются по следующим выражениям:

где:

Iвыр.вн, I выр.нн - уставки по токам выравнивания соответственно сторон высшего и низшего напряжений трансформатора, расчетные значения которых определяются по (2.3).

IА вн, I Ввн, I Свн, I А нн, I Внн, I Снн - первые гармоники вторичных токов (текущих от ТТ) в фазах А, В, С сторон высшего и низшего напряжений трансформатора.

Дифференциальный ток в реле фазы А определяется по выражению:

Дифференциальный ток фаз В и С определяется аналогично.

Ток торможения фазы А определяется по выражению:

Ток торможения фаз В и С определяется аналогично. Любая фаза тормозится максимальной из величин I А торм, I В торм, I С торм.

Далее указанный алгоритм и схема соединения обмоток ТТ будут именоваться «схема 3» в случае соединения вторичных обмоток ТТ на стороне НН трансформатора в полную звезду и «схема 4» - в случае неполной звезды.

2.3. Кроме алгоритма по пункту 2.3 для трансформатора с группой соединения Y/ - 11 может быть применено на стороне ВН соединение вторичных обмоток ТТ в «звезду» со следующим алгоритмом формирования токов:

Дифференциальные и тормозные токи определяются по (2.8) и (2.9). Любая фаза тормозится максимальной из величин I А торм, I В торм, I С торм.

Далее указанный алгоритм и схема соединения обмоток ТТ будут именоваться «схема 5» в случае соединения вторичных обмоток ТТ на стороне НН трансформатора в полную звезду и «схема 6» - в случае неполной звезды.

3. Общие сведения о методических подходах при определении параметров дифференциальной защиты.

3.1. Надежность функционирования быстродействующей дифференциальной защиты определяется особенностью работы используемых ТТ в переходных режимах, поэтому исследования проводились на математической модели дифзащиты, в которой параметры переходных режимов работы ТТ определялись путем решения системы дифференциальных уравнений, описывающих ТТ, численными методами с использованием компьютерных программ.

3.2. При исследованиях было принято, что входные аналоговые преобразовательные устройства терминала обеспечивают неискаженное измерение входных токов в течение длительности переходного процесса в ТТ.

3.3. Было принято, что при внешнем КЗ протекающий ток содержит основную гармонику и одну апериодическую экспоненциальную составляющую, величина которой в одной из фаз должна быть максимально возможной.

3.4. В качестве расчетного тока при включении трансформатора под напряжение был принят режим трехфазного включения, сопровождающийся броском намагничивающего тока (БНТ) второго типа по [6]. При БНТ второго типа содержание второй гармоники меньше, чем при БНТ первого типа, что осложняет применение принятого критерия.

3.5. Расчеты при проведении исследований проводились с учетом возможного регулирования напряжения под нагрузкой. В приведенных методических указаниях характеристика (в численных величинах) влияние РПН учтено. Ввиду того, что влияние РПН на ток небаланса по сравнению с влиянием насыщения сердечника ТТ невелико, с целью упрощения в пользовании методикой в ней отсутствуют отдельные характеристики для нейтрального и промежуточных положений РПН.

4.1. Уставка по содержанию второй гармоники в дифференциальном токе K 2 и содержанию постоянной составляющей в дифференциальном токе K 0 определяются по условиям обеспечения отстройки от БНТ и сквозного тока внешнего КЗ. При этом вне зависимости от уровня высшего напряжения защищаемого трансформатора и нагрузки на ТТ K 0 следует принять равным 0,1.

4.2. Уставка K 2 определяется по следующему выражению:

где:

K отс - коэффициент отстройки от режима БНТ, может быть принят равным 0,85 0,9;

K 2 рас - расчетная величина содержания второй гармоники в дифференциальном токе. Зависит от класса напряжения защищаемого трансформатора, схемы соединения вторичных обмоток ТТ и алгоритма формирования дифференциального тока. Определяется по характеристикам (таблицам), приведенным ниже. По условию отстройки от переходного режима внешнего КЗ не рекомендуется принимать уставку K 2 более 0,14.

В приведенных ниже таблицах 4.1 4.8 приняты следующие обозначения:

- T1Б - постоянная времени первичной цепи затухания БНТ, определяется по следующему выражению для БНТ 2-го типа:

где:

x C1 - эквивалентное индуктивное сопротивление прямой последовательности питающей включаемый трансформатор сети;

R C - эквивалентное активное сопротивление питающей включаемый трансформатор сети;

x B - индуктивное сопротивление рассеяния включаемой под напряжение от сети обмотки;

R T - активное сопротивление веключаемой обмотки трансформатора;

Активное сопротивление включаемой обмотки R T определяется по приводимой в паспорте трансформатора величине потерь короткого замыкания.

Для двухобмоточного трансформатора R T может быть определено как половина от активного сопротивления R K короткого замыкания, определяемого по выражению:

где:

Pкз - потери короткого замыкания (КЗ) в защищаемом трансформаторе, (МВт);

U н - номинальное линейное напряжение включаемой под напряжение стороны трансформатора, (кВ);

Sн - номинальная мощность трансформатора, (МВА).

Для трехобмоточного трансформатора активное сопротивление включаемой обмотки R T определяется по следующему выражению:

где:

Pкз12, Pкз13, Pкз 23 - потери короткого замыкания между сторонами трансформатора 1-2, 1-3, 2При этом за сторону 1 должна быть принята сторона, на которую падается напряжение от питающей сети;

S12, S13, S 23 - мощности, к которым отнесены потери КЗ соответсвенно Pкз1 2, Pкз13, Pкз 23.

Индуктивное сопротивление рассеяния x B при отсутствии данных завода – изготовителя может быть определено по следующим выражениям:

где U к - напряжение КЗ трансформатора между включаемой и внутренней (лежащей на стержне) обмотками, %. Для большинства типов отечественных понижающих трансформаторов при их включении со сторны высшего напряжения это соответсвует наибольшему из междуобмоточных напряжений КЗ.

- Z нагр* -относительная нагрузка на ТТ, определяемая по следующему выражению:

где Z доп - допустимая нагрузка на ТТ, исходя из обеспечения полной погрешности ТТ менее 10% в установившемся режиме ТТ при максимальном токе внешнего КЗ.

4.2.1.1. Трансформатор с высшим напряжением 35кВ.

T1Б (с) Z нагр* K 2 рас T1Б (с) Z нагр* K 2 рас Применение очень низких уставок K 2 может привести к задержке в отключении КЗ, поэтому целесообразно K 2 принимать не менее 0,08.

При и реальных нагрузках можно обеспечить отстройку от БНТ только введя дополнительную выдержку времени. При уставке K 2 = 0,08 выдержка времени дифзащиты (ОЗТ2) определяется по таблице 4.2.

T1Б (с) Z нагр* t озт 2 ( c ) 4.2.1.2. Трансформатор с высшим напряжением 110-220 кВ.

T1Б (с) Z нагр* K 2 рас T1Б (с) Z нагр* K 2 рас T1Б (с) Z нагр* K 2 рас Применение очень низких уставок K 2 может привести к задержке в отключении КЗ, поэтому целесообразно K 2 принимать не менее 0,08.

При и реальных нагрузках можно обеспечить отстройку от БНТ только введя дополнительную выдержку времени. При уставке K 2 = 0,08 выдержка времени дифзащиты (ОЗТ2) определяется по таблице 4.4.

T1Б (с) Z нагр* t озт 2 ( c ) T1Б (с) Z нагр* t озт 2 ( c ) 4.2.2. Схема 3 и 4.

4.2.2.1. Трансформатор с высшим напряжением 35кВ.

T1Б (с) Z нагр* K 2 рас T1Б (с) Z нагр* K 2 рас 4.2.2.2. Трансформатор с высшим напряжением 110-220 кВ.

T1Б (с) Z нагр* K 2 рас T1Б (с) Z нагр* K 2 рас 4.2.3. Схема 5 и 6.

4.2.3.1. Трансформатор с высшим напряжением 35 кВ.

T1Б (с) Z нагр* K 2 рас T1Б (с) Z нагр* K 2 рас 4.2.3.2. Трансформатор с высшим напряжением 110-220 кВ.

T1Б (с) Z нагр* K 2 рас T1Б (с) Z нагр* K 2 рас 4.3. Уставка начального тока срабатывания дифференциальной защиты (ОЗТ2) определяется по следующему выражению:

4.4. Уставку по коэффициенту распределения тока торможения между стороной низшего и высшего напряжений трансформатора следует принять равной 50%, К=50%. Это обеспечивает в условиях неодновременного, как правило, насыщения сердечников ТТ плеч защиты исключения провалов в токе торможения.

4.5. Уставку по коэффициенту торможения K Т =90%.

лах дискретности установки уставок) их расчетным значением по (2.3). Однако если при этом не могут быть выставлены необходимые величины уставок, то I выр. вн, I выр. нн могут быть изменены путем умножения на любой одинаковый коэффициент.

ференциальной отсечки определяются в следующей последовательности:

4.7.1. Определяется максимальный первичный ток сквозного внешнего трехфазного металлического КЗ по стороне высшего напряжения трансформатора I кз.

4.7.2. Определяется вторичный выравненный ток стороны высшего напряжения при внешнем КЗ I кз выр.вн по выражению:

где - коэффициент трансформации ТТ стороны высшего напряжения защищаемого трансформатора.

где:

n д, n т - коэффициенты величин соответственно дифференциального и тормозного тока. Определяются в зависимости от относительных нагрузок на ТТ сторон защиты, определяемых по (4.6) и их соотношений по таблицам 4.9 и 4.10;

n пос.вр. д, n пос.вр. т - коэффициенты, учитывающие влияние постоянной времени T1к затухания апериодической составляющей в токе КЗ на дифференциальный и тормозной токи. Определяются по таблице 4.11.

Zнагр 2* Zнагр 2* Примечания к таблицам 4.9 и 4.10:

1. Индексы «1» и «2» в обозначении не относятся строго каждая к определенной стороне, то есть индекс «1» может быть присвоен как к стороне высшего, так и к стороне низшего напряжений. То же относится и к индексу «2».

2. Величины коэффициентов для промежуточных значений сопротивлений находятся методом T1к (с) n пос.вр д n пос.вр т Постоянная времени где x к - индуктивное сопротивление трансформатора между стороной, на которую подается питающее напряжение и стороной, на которой рассматривается внешнее КЗ. Определяется по следующему выражению:

где:

U к - напряжение короткого замыкания (в %) трансформатора между стороной, на которую подается питающее напряжение и стороной, на которой рассматривается внешнее КЗ;

U н - номинальное линейное напряжение стороны высшего напряжения трансформатора;

R к - активное сопротивление короткого замыкания. Определяется по (4.3), в котором Pкз потери КЗ в обмотках, обтекаемых током в расчетном режиме внешнего КЗ. Если в паспорте трансформатора эти потери ( Pкз пасп ) приведены к мощности Sпасп отличной от номинальной мощности трансформатора, то К зап. т - коэффициент запаса по току торможения, может быть принят равным 1, выражению:

где:

K зап. д - коэффициент запаса по дифференциальному току. Рекомендуется принимать K т - коэффициент торможения;

I т 0 - начальный ток торможения, равен 4 А.

4.8. Уставку времени блокировки защиты при фиксировании апериодической составляющей следует принять равной 3T1Б.

5.1. Технические данные трансформатора.

Тип ТРДН – 32000/150/ Обмотки НН жестко соединены параллельно.

Сопротивления системы на шинах 150 кВ Т-4, ПС КРЗ-5:

Со стороны ВН трансформатора используются ТТ типа ТВТ – 220, 400/5. Вторичные обмотки ТТ стороны ВН (1) собраны в «треугольник». Со стороны НН трансформатора используются ТТ типа ТПШЛ – 10, 2000/5. Вторичные обмотки ТТ стороны НН (2) собраны в «полную» звезду.

5.2. Расчет максимального тока КЗ на шинах низшего напряжения трансформатора (внешнее КЗ).

Сопротивление трансформатора при максимальном напряжении ВН:

Сопротивление трансформатора при минимальном напряжении ВН:

Ток КЗ при минимальном напряжении с учетом реактансов сопротивления системы:

- на стороне ВН - на стороне НН Ток КЗ при максимальном напряжении:

- на стороне ВН - на стороне НН I кз = 14440 А.

Примем в качестве расчетного тока, ток I кз вн = 1120 А, I кз нн = 14440 А.

5.3. Определим кратность тока КЗ ТТ ВН:

По кривым предельных кратностей трансформатора тока типа ТВТ – 220 определяем Кратность тока КЗ для ТТ НН:

По кривым предельных кратностей ТТ типа ТПШЛ – 10:

5.4. Прежде, чем определить по (4.2), предварительно по (4.3) и (4.5а) определяем 5.5.1. Определяем для ТТ стороны ВН.

активного сопротивления кабеля в фазе ТТ до сбора в «треугольник» и rл - активного сопротивления в линейном проводе после сбора обмотки ТТ в «треугольник», включающее сопротивление кабеля и реле.

Используемые кабели имеют следующие сопротивления:

На стороне ВН: rф = 0,2 Ом, rл = 0,833 Ом. Тогда 5.5.2. Определяем для ТТ стороны НН.

Схема соединения обмоток ТТ стороны НН – «полная звезда».

Используемые кабели вместе с включенными реле имеют сопротивление в фазе 5,3 Ом.

Тогда Z нагр* = 1.

K 2 расч = 0,184. Поусловию отстройки от БНТ K 2 = K отс K 2 расч = 0,85 0,184 = 0, ляем Принимаем уставки K 2 = 0,14 и K 0 = 0,1.

Дополнительная выдержка времени в ОЗТ1 и ОЗТ2 не вводится.

5.7. Определяем коэффициенты выравнивания.

Примем уставку I выр.вн = 9,39 А.

Примем уставку I выр.нн = 5,95 А.

Примем I д 0 = 1,5 А.

5.9. Уставку коэффициентов распределения тока торможения и коэффициента торможения примем в соответствии с п.п. 4.4., 4.5.

5.10. Вторичный выравненный ток стороны ВН при внешнем КЗ по (4.8):

Предварительно по таблицам (4.9) и (4.10) определяем и Для определения При T1к = 0,058 c по таблице (4.11) определяем тогда по (4.9), (4.10):

По (4.12) I т огр = 1,1 33,82 = 37,2 (А ).

По (4.13) мем 5.12. Принятые уставки.

Уставка по току выравнивания стороны ВН трансформатора Уставка по току выравнивания стороны НН трансформатора I выр.нн = 5,95 А ;

Начальный ток срабатывания дифзащиты Коэффициент торможения 90%;

Уставка по коэффициенту распределения тока торможения между сторонами НН и ВН трансформатора – 50%;

Уставка по току ограничения торможения Уставка по приращению тока срабатывания дифотсечки I д отс = 24,65 А ;

Уставка по содержанию второй гармоники в дифференциальном токе K 2 = 14% ;

Уставка по содержанию постоянной составляющей в дифференциальном токе равна 0,1;

Уставка времени блокировки дифзащиты – 0,24 с.

Коэффициент возврата – 0,98.

Выдержки времени ОЗТ1, ОЗТ2 равны нулю.

5.13. Технические данные трансформатора.

Тип ТРДН – 63000/150/ Обмотки НН жестко соединены параллельно.

Сопротивления системы на шинах 150 кВ:

Со стороны ВН трансформатора используются ТТ типа ТТВ – 110, 600/5. Вторичные обмотки ТТ стороны ВН (1) собраны в «треугольник». Со стороны НН трансформатора используются ТТ типа ТВШ – 15, 6000/5. Вторичные обмотки ТТ стороны НН (2) собраны в «полную» звезду.

5.14. Расчет максимального тока КЗ на шинах низшего напряжения трансформатора (внешнее КЗ).

Сопротивление трансформатора при максимальном напряжении ВН:

Сопротивление трансформатора при минимальном напряжении ВН:

Ток КЗ при минимальном напряжении с учетом реактансов сопротивления системы:

- на стороне ВН - на стороне НН Ток КЗ при максимальном напряжении:

- на стороне ВН - на стороне НН I кз = 39390 А.

Примем в качестве расчетного тока, ток I кз вн = 1700 А, I кз нн = 39390 А.

5.15. Определим кратность тока КЗ ТТ ВН:

На ТТ типа ТТВ-110 отсутствуют кривые предельных кратностей поэтому определяем расчётным способом. При максимальном токе КЗ приведённый первичный ток составит I кз вн = = 14,17 A. При 10 % -ной погрешности ТТ ток намагничивания составит I нам = 1,417 А. Амплитудное значение напряжённости магнитного поля составит ной обмотки ТТ, -средняя длина магнитного пути в сердечнике ТТ. Для данного значения напряжённости магнитного поля амплитудное значение индукции в сердечнике ТТ составит B m = 1.6 T (для холоднокатанной стали).

сердечника ТТ.

Кратность тока КЗ для ТТ НН:

Ввиду отсутствия в справочной литературе кривых предельных кратностей для ТТ типаТВШв данном примере примем допустимую нагрузку как для ТТ типа ТШВ-15:

5.16. Прежде, чем определить по (4.2), предварительно по (4.3) и (4.5а) определяем тогда по (4.2):

- T1Б = активного сопротивления кабеля в фазе ТТ до сбора в «треугольник» и rл - активного сопротивления в линейном проводе после сбора обмотки ТТ в «треугольник», включающее сопротивление кабеля и реле.

Используемые кабели имеют следующие сопротивления:

На стороне ВН:

5.17.2. Определяем для ТТ стороны НН.

Схема соединения обмоток ТТ стороны НН – «полная звезда».

Используемые кабели вместе с включенными реле имеют сопротивление в фазе 9,5 Ом.

Тогда Z нагр* = 1.

ределяем Принимаем уставки K 2 = 0,14 и K 0 = 0,1.

Дополнительная выдержка времени в ОЗТ1 и ОЗТ2 не вводится.

5.19. Определяем коэффициенты выравнивания.

Примем уставку I выр. вн = 7,52 А.

Примем уставку I выр. нн = 5,19 А.

Примем I д 0 = 1,5 А.

5.21. Уставку коэффициентов распределения тока торможения и коэффициента торможения примем в соответствии с п.п. 4.4., 4.5.

5.22. Вторичный выравненный ток стороны ВН при внешнем КЗ по (4.8):

Предварительно по таблицам (4.9) и (4.10) определяем и Для определения n пос.вр д и n пос.вр т предварительно по (4.11) определяем T1к.

При T1к = 0,084 c по таблице (4.11) определяем тогда по (4.9), (4.10):

По (4.12) I т огр = 1,1 26,97 = 29,67 ( А ).

По (4.13) I д 0 отс = 1,2 39,22 0,9( 29,67 4) = 23,96 ( А ), мем 5.24. Принятые уставки.

Уставка по току выравнивания стороны ВН трансформатора Уставка по току выравнивания стороны НН трансформатора I выр.нн = 5,19 А ;

Начальный ток срабатывания дифзащиты Коэффициент торможения 90%;

Уставка по коэффициенту распределения тока торможения между сторонами НН и ВН трансформатора – 50%;

Уставка по току ограничения торможения I т огр. = 30 А ;

Уставка по приращению тока срабатывания дифотсечки Уставка по содержанию второй гармоники в дифференциальном токе K 2 = 14% ;

Уставка по содержанию постоянной составляющей в дифференциальном токе равна 0,1;

Уставка времени блокировки дифзащиты – 0,27 с.

Коэффициент возврата – 0,98.

Выдержки времени ОЗТ1, ОЗТ2 равны нулю.

5.25. Отличается от примера №2 тем, что на стороне ВН K 2 = 8% и вводим дополнительную выдержку времени дифзащиты (ОЗТ2) равнимаем уставку ную, в соответствии с таблицей 4.4, 0.03с.

При T1к = 0,084 c по таблице (4.11) определяем По (4.12) По (4.13) 5.27. Принятые уставки.

Уставка по току выравнивания стороны ВН трансформатора Уставка по току выравнивания стороны НН трансформатора I выр.нн = 5,19 А ;

Начальный ток срабатывания дифзащиты Коэффициент торможения 90%;

Уставка по коэффициенту распределения тока торможения между сторонами НН и ВН трансформатора – 50%;

Уставка по току ограничения торможения I т огр. = 31 А ;

Уставка по приращению тока срабатывания дифотсечки Уставка по содержанию второй гармоники в дифференциальном токе K 2 = 8% ;

Уставка по содержанию постоянной составляющей в дифференциальном токе равна 0,1;

Уставка времени блокировки дифзащиты – 0,27 с.

Коэффициент возврата – 0,98.

Выдержка времени ОЗТ1 равна нулю.

Выдержка времени ОЗТ2 равна 0,03 с.

1. Устройство микропроцессорное дифференциально – фазовой защиты трансформатора МРЗС – 05 – 05. Руководство по эксплуатации РСГИ. 466452.007 – 05РЭ, 2007г.

2. Дифференциальная защита 7UT613. Версия 4.0. Руководство по эксплуатации 7UT613, 7UT633, 7UT635. – 583с.

3. Application manual Transformer protection IED RET670. – 462р.

4. Руководящие указания по релейной защите. Вып. 13Б. Релейная защита понижающих трансформаторов и автотрансформаторов 110 – 500 кВ. Расчеты. М.: Энергоатомиздат, 1985.

5. Дмитренко А.М. Рекомендации по применению и выбору уставок функции дифференциальной защиты трансформаторов терминала RET512, 1-я редакция от 10.02.2003.

6. Засыпкин А.С. Релейная защита трансформаторов. – М.: Энергоатомиздат, 1989. – 240с.

7. Наумов В.А., Шевцов В.М. Математические модели трансформатора тока в исследованиях алгоритмов дифференциальных защит. – Электрические станции, 2003, №3, с. 51-56.

8. Электрические цепи с ферромагнитными элементами в релейной защите / А.Д. Дроздов, А.С.

Засыпкин, С.Л. Кужеков и др. М.: Энергоатомиздат, 1986. – 256с.

9. Багинский Л.В. К анализу переходных процессов в глубоконасыщенных трансформаторах тока при активной нагрузке. – Электричество, 1980, №10, с. 47-51.

10. Баев А.В. Остаточная индукция в трансформаторах тока релейной защиты. – Электричество, 1971, №7, с. 4-9.

11. Новаш В.И., Сопьяник В.Х. Расчет переходных процессов в токовых цепях многоплечевых дифференциальных защит. – Электричество, 1982, №7, с. 74-76.

12. Дроздов А.Д., Подгорный Э.В. О требованиях к трансформаторам тока для релейной защиты с учетом переходных процессов. – Электрические станции, 1971, №2, с. 58-61.

13. Стогний Б.С. Анализ и расчет переходных режимов работы трансформаторов тока. – Киев:

Наукова думка, 1972. – 140с.

14. Казанский В.Е. Трансформаторы тока в устройствах релейной защиты и автоматики. – М.:

Энергия, 1978. – 264с.

15. Атабеков Г.И. Релейная защита высоковольтных сетей. Л.: Госэнергоиздат, 1949, -424с.

16. Ульянов С.А. Электромагнитные переходные процессы в электрических системах. М.-Л., Энергия, 1964. – 704с.

17. Дьяконов В.П., Абраменкова И.В. Mathcad 8 PRO в математике, физике и Internet. – М.: «Нолидж», 1999., – 512с.



 
Похожие работы:

«Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Казанский государственный технологический университет ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ Методические указания к выполнению раздела Холодоснабжение выпускной квалификационной работы по специальности 271200 Технология продуктов общественного питания 2008 Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Казанский...»

«АЛТАЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ЦЕНТР ОЦЕНКИ КАЧЕСТВА ОБРАЗОВАНИЯ МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАЗРАБОТКЕ БАНКА ТЕСТОВЫХ ЗАДАНИЙ БАРНАУЛ 2009 Центр оценки качества образования АлтГУ Методические рекомендации по разработке банка тестовых заданий Цель данного методического пособия – дать представление о разработке банка тестовых заданий, предназначенных для оценки уровня учебных достижений студентов. Пособие написано образно и будет полезно преподавателям, интересующимся проблемами...»

«Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й КОМИТЕТ СССР ПО Н А Р О Д Н О М У О Б Р А З О В А Н И Ю УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКОЕ О Б Ъ Е Д И Н Е Н И Е ГИДРОМЕТЕОРОЛОГИЧЕСКИХ СПЕЦИАЛЬНОСТЕЙ / Ленинградский гидрометеорологический институт Одесский гидрометеорологический институт СПЕЦИАЛИЗИРОВАННЫЕ ПРОГНОЗЫ ПОГОДЫ Утверждено Ученым советом института в качестве учебного пособия ЛЕНИНГРАД 1991 У Д К 551.509.34 •- ^,. Специализированные прогнозы погоды. Учебное пособие; Л., изд. ЛГМИ, 1991, 112 с. И з л а г а ю т с я...»

«Валигурская Л.И. 1 из 63 04.03.2014 РЕЕСТР МЕТОДИЧЕСКИХ РАЗРАБОТОК Количество методических разработок = 9 Количество печатных страниц, всего 1 печатная страница = 5,0625 16 листов А4 Рекомендова Количество Количество Количество УМО, УМС вне Протокол и министерством Рекомендована Рекомендовано написания но внутри (ведомством) символов учреждения страниц дата Внутренний Год п.с. № п/п Наименование работы Тип Внешний рецензент Краткая аннотация рассмотре- рецензент ния на ЦК Методические указания...»

«Методическое пособие (включает только финансовую часть) ПРОЕКТ Содержание Введение РАЗДЕЛ 1. ГЛОССАРИЙ РАЗДЕЛ 2. ФИНАНСОВЫЙ ПЛАН, ПЛАН-ГРАФИК И СМЕТА 2.1 Финансовый план, пример, порядок формирования финансового плана.5 2.2 Основные требования к расходной части финансового плана 2.3 Смета РАЗДЕЛ 3. ОТЧЕТ ОБ ИСПОЛЬЗОВАНИИ ГРАНТА. 3.1 Формы отчета 3.2 Порядок предоставления первичной документации 3.3 Срок предоставления, формат предоставления форм отчета и первичных документов. 3.4 Анализ...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Амурский государственный университет Кафедра китаеведения УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС ДИСЦИПЛИНЫ Учебная практика Основной образовательной программы по специальности 032301.65 Регионоведение специализация Китай Благовещенск 2012 УМКД разработан к. п. н., доцентом Стародубцевой Натальей Сергеевной Рассмотрен и рекомендован на заседании...»

«ЗАЯВКА на размещение учебно-методических материалов в образовательном портале КЭУ Структура/Кафедра Товароведение, экспертиза товаров и технологии_ Автор(ы). _Джурупова Бермет Кенешовна (Фамилия Имя Отчество) Вид (тип) материала _Учебно-методический комплекс по дисциплине Товароведение и экспертиза товаров растительного происхождения_ (УМК, лекция, лаб.работа, методические указания и т.д.) Предназначен для студентов программ ВПО: Бакалавриат Направление нет Профиль_нет курс нет Специалитет...»

«ФГОС ДЕТЯМ РАЗНЫХ ВОЗРАСТНЫХ ГРУПП СЕРИЯ МОЗАИКА РАЗВИТИЯ ДОШКОЛЬНОГО Комплект книг-пазлов, являющихся книгами-играми, и методических посоОБРАЗОВАНИЯ бий по организации развивающей деятельности с дошкольниками в игровой, занимательной форме с элементами конструирования. В комплект входят: для младшей группы — 9 книг-пазлов и 1 методическое пособие; для средней группы — 9 книг-пазлов и 1 методическое пособие; для старшей группы — 9 книг-пазлов и 1 методическое пособие; для подготовительной к...»

«АЛЕКСАНДРОВА Н. А. Основы управления персоналом : учеб.-метод. пособие: В 3 ч. Ч. 1. – Екатеринбург, 2008. – 88 с. Представлены материалы по первому разделу курса Организация управления персоналом. В него включены шесть тем, каждая из которых состоит из текста лекции, вопросов для самопроверки, тестовых заданий и списка основной и дополнительной литературы. Пособие предназначено как для аудиторных занятий, так и для самостоятельной работы студентов и является частью учебно-методического...»

«1 Государственная система санитарно-эпидемиологического нормирования Российской Федерации Федеральная служба по надзору в сфере защиты прав потребителей и благополучия человека 3.5. Дезинфектология Организация и проведение дезинфекционных мероприятий при дерматомикозах Методические указания МУ 3. 5. -09 Издание официальное Роспотребнадзор Москва -2009 Организация и проведение дезинфекционных мероприятий при дерматомикозах: Методические указания. – М. Федеральное государственное учреждение науки...»

«Министерство общего и профессионального образования Российской Федерации Российский государственный университет нефти и газа им. И.М. Губкина Кафедра информационно-измерительных систем. Ю.А. Дадаян ИССЛЕДОВАНИЕ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ СХЕМ. Методические указания для студентов специальности 200106 Информационно-измерительная техника и технологии. Москва, 2005 г. 1 УДК 621.317.39 (075.8) Ю.А. Дадаян Физические основы получения информации. Методические указания для студентов специальности...»

«ДЕПАРТАМЕНТ СРЕДНЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО И НАЧАЛЬНОГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ ТОМСКОЙ ОБЛАСТИ ОБЛАСТНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ СРЕДНЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ ТОМСКИЙ ИНДУСТРИАЛЬНЫЙ ТЕХНИКУМ (ТомИнТех) Методические рекомендации по дисциплине: Документоведение по специальности СПО 090905 Организация и технологии защиты информации - заочное отделение Томск – 2013г. 1 Документоведение - программа учебной дисциплины является частью примерной основной...»

«Практика: Методические указания по производственной и преддипломной практике АНО ВПО Российская академия предпринимательства Кафедра Бухгалтерский учет, анализ и аудит Воронченко Тамара Васильевна Программа производственной и преддипломной практики и методические рекомендации по подготовке и защите отчетов по практике для студентов всех форм обучения специальности 080109.65 Бухгалтерский учет, анализ и аудит Москва 2013 Воронченко Т.В. Программа производственной и преддипломной практики...»

«Московский государственный университет имени М. В. Ломоносова Факультет вычислительной математики и кибернетики С. А. Ложкин Лекции по основам кибернетики Учебное пособие по курсам Основы кибернетики и Структурная реализация дискретных функций Москва 2004 УДК 519.17, 519.71 ББК 22.18 Л 30 Ложкин С.А. Лекции по основам кибернетики (учебное пособие для студентов) М.: Издательский отдел ф-та ВМиК МГУ (лицензия ИД N 05899 от 24.09.2001), 2004 г. 253 с. Пособие включает в себя основную часть...»

«Министерство образования РФ Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия (СибАДИ) Кафедра организации перевозок и управления на транспорте МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ СЕМИНАРСКИХ ЗАНЯТИЙ КУРСА “СИСТЕМНЫЙ АНАЛИЗ” ДЛЯ ПРЕПОДАВАТЕЛЕЙ И СТУДЕНТОВ СПЕЦИАЛЬНОСТИ 240100 Составитель Е.Е. Витвицкий Омск Издательство СибАДИ 2003 УДК 167:517:519.95 ББК 371.22 Рецензент доцент кафедры ИТ И.А. Палий. Работа одобрена методической комиссией факультета Автомобильный транспорт в качестве...»

«СОДЕРЖАНИЕ 30 Введение Часть I. Основы 43 Введение 44 46 Глава 1. Роль алгоритмов в вычислениях 1.1 Алгоритмы 46 Какие задачи решаются с помощью алгоритмов? 47 Структуры данных 50 Методические указания 50 Сложные задачи 51 Упражнения 52 1.2 Алгоритмы как технология Эффективность Алгоритмы и другие технологии Упражнения Задачи Заключительные замечания Глава 2. Приступаем к изучению 2.1 Сортировка вставкой Инварианты цикла и корректность сортировки вставкой Соглашения, принятые при составлении...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ Учреждение образования Витебский государственный технологический университет КОНСТРУИРОВАНИЕ ШВЕЙНЫХ ИЗДЕЛИЙ МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ по дипломному проектированию для студентов специальности 1-50 01 02 Конструирование и технология швейных изделий специализации 1-50 01 02 02 Конструирование швейных изделий Витебск 2010 УДК 687.12(07) Конструирование швейных изделий: методические указания по дипломному проекту для студентов специальности 1-50 01 02...»

«Федеральная таможенная служба Государственное казенное образовательное учреждение высшего профессионального образования Российская таможенная Академия RUSSIAN CUSTOMS ACADEMY ПРИКA3 27 12 2012г №1385 г. Люберцы О методических указаниях по разработке учебных планов (рабочих учебных планов) направлений подготовки (специальностей). В целях обеспечения соответствия содержания подготовки обучающихся требованиям Федеральных государственных образовательных стандартов высшего профессионального...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Амурский государственный университет Кафедра геологии и природопользования УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС ДИСЦИПЛИНЫ Петрография магматических и метаморфических пород, петрология Основной образовательной программы по специальности 130301.65 - Геологическая съемка, поиски и разведка месторождений полезных ископаемых Благовещенск 2012 2...»

«2804 Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Ивановская государственная текстильная академия (ИГТА) Кафедра конструирования швейных изделий ХУДОЖЕСТВЕННО - КОНСТРУКТОРСКАЯ ПРОРАБОТКА МОДЕЛЕЙ Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине ХКПМ и конструкторской части выпускной квалификационной работы для студентов по направлению подготовки 553900 Технология, конструирование изделий и материалы...»






 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.