WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

КЕМЕРОВСКИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ

ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

Кафедра процессы и аппараты пищевых производств

ПРОЦЕССЫ И АППАРАТЫ

ХИМИЧЕСКОЙ ТЕХНОЛОГИИ

Методические указания

для выполнения курсовых работ для студентов всех форм

обучения специальности 240902 «Пищевая биотехнология»

КЕМЕРОВО 2007 Составитель:

Д.М. Бородулин, канд. техн. наук, доцент Рекомендовано и утверждено на заседании кафедры процессы и аппараты пищевых производств Протокол № 6 от 30.08.07 Рекомендовано методической комиссией механического факультета Протокол № ….от… В методических указаниях представлены основы проектирования аппаратов для проведения типовых процессов химической и пищевой технологиях. Даны принципы выбора и расчета теплообменника типа «труба в трубе», кожухотрубного конденсатора, барабанной сушилки, выпарного аппарата. В данном указании даны все необходимые справочные данные.

© КемТИПП,

1. РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕННИКА ТИПА «ТРУБА В ТРУБЕ»

1.1. Тепловой расчет Произвести расчет и выполнить чертежи теплообменника типа «труба в трубе» для нагрева G2=8000 кг/ч=8000/3600=2,22 кг/с CaCl2 от температуры t2н=20С до температуры t2к=56С. Греющий агент – вода входит в теплообменник с температурой t1н=98С.

Определяем температуру воды на выходе из теплообменника с учетом прямоточной схемы движения теплоносителей. t1к- t2к=25С 30С, тогда t1к= t2к+ 30=56+30=86С Определим теплофизические свойства теплоносителей по средним температурам из таблиц приложения 1.

Для горячего теплоносителя «Вода»:

98 + tопр= = 92 С;

с1=4609 Дж/кгК;

1=963,92 кг/м3;

- 1=0,319810 м /с;

1= 0,6816 Вт/мК.

Для холодного теплоносителя «CaCl2»:

20 + tопр= = 38 С;

с2=2923 Дж/кгК;

2=1219 кг/м3;

- 2=1,23410 м /с;

2=0,604 Вт/мК.

По формуле Грасгоффа определяем движущую силу процесса теплообмена tср С:

t б t м tср = t. (1) 2,3 lg б t м где tм= t2к- t1к=86-56=30С tб= t2н- t1н=98-20=78С Рис.1. Прямоточная схема движения теплоносителей Из формулы теплового баланса определим тепловой поток от греющего агента к охлаждающему Q, Вт:





Расход горячей воды определяем по формуле:

По таблице 1, в зависимости от вида теплообмена, выбираем ориентировочный коэффициент теплоотдачи K=340 Вт/(м2К).

Площадь поверхности теплообмена F, м2 определяем из основного уравнения теплоотдачи:

Пренебрегая тепловыми потерями находим:

Ориентировочные значения коэффициента теплопередачи К Определяем рабочие параметры теплообменника из таблиц 1 и приложения 2 при F=13,5 м2.

Произведем расчет трех вариантов:

№1 при F=12,88 м Количество труб – Основные размеры Dнар=89 мм ; ст= 4мм;

Dвн= 89-24=81 мм;

dнар=57 мм; ст= 3,5мм;

dвн= 57-3,52=50 мм.

№2 при F=15,26 м Количество труб – Длина трубы l = 12000 мм=12 м Основные размеры Dнар=159 мм ; ст= 5мм;

Dвн= 159-25=149 мм;

dнар=108 мм; ст= 4мм;

dвн= 108-42=100 мм.

№3 при F=16,28 м Количество труб – Длина трубы l = 6000 мм=6 м Основные размеры Dнар=89 мм ; ст= 4мм;

Dвн= 89-24=81 мм;

dнар=57 мм; ст= 3,5мм;

dвн= 57-3,52=50 мм.

Воспользовавшись законом сплошности потока G=wS, определяем среднюю скорость обоих теплоносителей по формуле:

а) для холодного теплоносителя где S2 – живое сечение потока холодного теплоносителя S2= б) для горячего теплоносителя где S1 – живое сечение потока горячего теплоносителя Определяем критерий Рейнольдса по формуле:

а) для холодного теплоносителя где dЭ2 – эквивалентный диаметр, dЭ2= dвн=0,05 м.

б) для горячего теплоносителя:

где dЭ2=Dвн – dн=0,081-0,057=0,024 м.

Определяем Критерий Прандтля по формуле:

а) для холодного теплоносителя б) для горячего теплоносителя критерий Прандтля выбираем по таблице приложения 1. Pr1 =2,09.

Далее выбираем одно из трех критериальных уравнений для определения критерия Нуссельта, в зависимости от режима движения теплоносителей.

Для турбулентного режима движения теплоносителя (Re10000):

где l – поправочный коэффициент учитывающий влияние на (Pr/Prст) – отношения критерия Прандтля к критерию Прандтля Для переходного режима движения теплоносителя (2320Re10000):

Для ламинарного режима движения теплоносителя (2320Re):

где Gr – критерий Грасгофа.

где – коэффициент объёмного расширения теплоносителя, К-1;

t – разность температур стенки и жидкости либо пара Итак, для холодного теплоносителя при Re 10000 (режим движения турбулентный) выбираем соответствующую формулу (9), с учетом того, что l/d=6/0,057=105,3. l/d50; следовательно l=1.

Nu2=0,021376000,87,2790,430,931=246, б) для горячего теплоносителя воспользуемся аналогичной формулой так как Re 10000 (режим движения турбулентный), с учетом l/d=6/0,081=74.

l/d50; следовательно l=1.

Nu1=0,0231268510,82,090,430,931=381, Далее находим коэффициент теплоотдачи от внутренний стенки малой трубы к холодному теплоносителю Вт/(м2К), по формуле:

Коэффициент теплоотдачи от горячей воды к нагруженной стенке малой трубы определяем по формуле:

Коэффициент теплоотдачи К Вт/(м2К), определяем по формуле:

где СТ – толщина стенки малой трубы, СТ = 3,5 мм = 0,0035м;





СТ – коэффициент теплопроводности материала стенки выбирается по таблице 20 приложения 1, для стали СТ=46,5 Вт/(мК);

r1 – термическое сопротивление загрязнения малой трубы со стороны r2 – термическое сопротивление загрязнения малой трубы со стороны r1 и r2 – выбираем из таблицы 3.

Для органической жидкости:

r2=0,000172 (м2К)/Вт.

Для горячей воды: (хорошего качества):

Плотность теплового потока определяем по формуле:

Находим необходимую поверхность теплопередачи по формуле:

Вариант №2 рассчитывается аналогично 1 варианту.

Полученные данные.

1 = 3838,57 Вт/(м2К).

2 = 852,68 Вт/(м2К).

К = 536,79 Вт/(м2К).

q = 27322,65 Вт/м2.

Q = 233606,16 Вт.

Вариант №3 рассчитывается аналогично 1 варианту.

Полученные данные.

1 = 10823,8 Вт/(м2К).

2 = 2982,9 Вт/(м2К).

К = 1182,03 Вт/(м2К).

q = 60165,32 Вт/м2.

Q = 233606,16 Вт.

Для дальнейшего расчета из трех вариантов выбираем 1 или 3 так как в них F – наименьшая, а К – наибольший.

1В: F=3,9 м2; К=1182,03 Вт/(м2К).

2В: F=16,28 м2;; К=536,79 Вт/(м2К).

3В: F=3,9 м2; К=1182,03 Вт/(м2К).

Толщину изоляционного слоя из м, определяем по формуле:

где из – коэффициент теплопроводности изоляционного материала, принимаем из таблицы 20 приложения 1 для шлаковой ваты Кn – коэффициент теплопередачи в окружающую среду, Вт/(м2К).

где n – коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции к окружающему воздуху, Вт/(м2К). n=9,3+0,06 tиз;

tиз – допустимая температура поверхности изоляции. tиз= 4060C;

tвоз – температура окружающей среды. tвоз= 15 25C.

Тогда.

Толщина изоляции теплообменного аппарата в нашем случае составляет из=5,16 мм.

Диаметры патрубков определяем из соотношения:

Диаметр патрубка для горячего теплоносителя будет равен:

Диаметр патрубка для холодного теплоносителя будет равен:

Мощность насоса N кВт, определяем по формуле:

где р2 – потери напора в теплообменнике, Па;

V2 – объемный расход холодного теплоносителя, м3/с;

Гидравлическое сопротивление аппарата складывается из потерь давления на преодоление сопротивления трения ртр и на преодоление местных сопротивлений рмс.

где – коэффициент гидравлического трения;

– коэффициент местного сопротивления, принимается по таблице 4.

Коэффициент гидравлического трения при ламинарном движении теплоносителя определяют по формуле:

При турбулентном движении в гидравлически шероховатых трубах в зоне гладкого трения (Re 105) определяют по формуле:

Вход в межтрубное пространство под углом 900 к рабочему потоку 1, Выход из межтрубного пространства под углом 900 к рабочему потоку При турбулентном движении в доквадратичной области сопротивления (20 Re500 ) коэффициент зависит как от критерия Рейнольдса, так и от шероховатости труб и определяется по формуле:

где – высота выступов шероховатостей, в расчетах можно принять В области квадратичного сопротивления (Re500 ) коэффициент определяется по формуле:

Итак, для холодного теплоносителя Re2 = 37600 следовательно, коэффициент определяем по формуле:

Из таблицы 5 по мощности выбираем центробежный насос Х2/25 с типом электродвигателя АОЛ-12-2.

Для горячего теплоносителя число Re = 126851, которое попадает под условие (Re = 126851 500 = 500 = 4,1) следовательно, коэффициент определяется по формуле:

Мощность насоса N кВт, определяем по формуле:

Из таблицы 5 по мощности выбираем центробежный насос Х2/25 с типом электродвигателя АОЛ-12-2.

В приложении 2 представлены основные, габаритные размеры и техническая характеристика элементов теплообменника типа «труба в трубе», а так же сборочные чертежи теплообменника.

2. РАСЧЕТ КОЖУХОТРУБНОГО КОНДЕНСАТОРА

Произвести тепловой расчёт кожухотрубного конденсатора для конденсации Д = 6000 кг/ч = 1,67 кг/с водяного пара. Охлаждающий агент – вода, с начальной температурой t2Н = 16 0С, давление пара Р = 1,4 ат.

Примем температуру воды на выходе из конденсатора t2К = 44 0С.

Определим теплофизические свойства теплоносителей по средним температурам из таблиц приложения 1.

Для горячего теплоносителя «Пар»:

При Р = 1,4 ат tп=108,7С;

r = 2238000 Дж/кг;

1=953,1 кг/м3;

µ1=0,000263 Пас;

1= 0,684 Вт/мК.

Для холодного теплоносителя «Вода»:

2=995,7 кг/м3;

с2 = 4174 Дж/(кгК);

2=0,618 Вт/мК;

µ2 =0,0008015 Пас;

Тепловая нагрузка аппарата Q Вт, при конденсации насыщенных паров рассчитывается по формуле:

где Д – расход пара кг/с, r – удельная теплота конденсации Дж/кг;.

Расход воды G2 кг/с, определяем по формуле:

где с2 – теплоёмкость воды Дж/(кгК);, t2Н и t2К – соответственно начальная и конечная температуры воды С.

Подставим в формулу (2) исходные данные и полученное значение тепловой нагрузки Q, получим:

Среднюю разность температур определяем по формуле:

где tБ = tK – t2H = 107,14 – 16 = 91,14 С;

Подставляя полученные значения в формулу (3), получим:

Ориентировочные значения коэффициента теплопередачи КОР для вынужденного движения примем равным 1000 Вт/(м2К) (по табл. 1, 1 главы).

Ориентировочное значение поверхности теплообмена вычисляем по следующей формуле:

Для расчётов следует брать теплообменники с большей поверхностью теплообмена, рассчитанной выше.

Задаваясь числом Рейнольдса Re2 = 15000, определим соотношение n/z для конденсатора из труб диаметром dH = 25х2 мм. Соотношение вычисляем по формуле:

где n – количество труб в конденсаторе;

z – число ходов в конденсаторе.

Из таблицы 1 следует выбирать теплообменники, у которых соотношение n/z приблизительно соответствует вычисленному и приблизительно равно ориентировочному значению поверхности теплообмена Необходимо рассчитать три варианта конденсатора, и выбрать один, у которого наблюдается максимальный коэффициент теплопередачи при минимальном значении поверхности теплообмена. Это повышает эффективность работы аппарата.

В соответствии с таблицей 1 принимаем конденсатор с диаметром кожуха D = 600 мм, диаметром труб d = 20 х 2 мм, числом ходов z =6, числом труб n = 316, длиной труб L = 3 м.

Действительное число Рейнольдса Re2 определим из формулы (5):

Коэффициент теплоотдачи 2 Вт/(м2К), от стенки кипятильных трубок к воде определяем по формуле, полученной из критериального уравнения для турбулентного движения теплоносителя, принимая отношение (Pr/PrCT)0,25 = 1:

Параметры кожухотрубных теплообменников и конденсаторов Диаметр кожуха Коэффициент теплоотдачи 1 Вт/(м2К), от конденсирующегося пара на пучке вертикально расположенных труб, рассчитываем по формуле:

Коэффициент теплоотдачи 1 Вт/(м2К), от конденсирующегося пара на пучке горизонтальных труб, рассчитываем по формуле:

Выбираем вертикальное расположение конденсатора следовательно 1, рассчитываем по формуле (8):

Сумма термических сопротивлений стенки труб и загрязнений со стороны воды и пара определяем по формуле:

где СТ – толщина стенки малой трубы, СТ = 2 мм = 0,002м;

СТ – коэффициент теплопроводности материала стенки выбирается rЗ1, rЗ2 – термические сопротивления слоёв загрязнений с обеих сторон Коэффициент теплопередачи К Вт/(м2К), определяем по формуле:

Подставив в формулу (10) вычисленные значения 1 и 2 получим:

Требуемую поверхность теплообмена определяем по формуле (4):

По таблице 1 выберем конденсатор с D = 600 мм, d = 25х2 мм, z = 4, n = 206, F = 49 м2, L = 3 м.

Расчёт производим аналогично первому варианту.

Полученные значения:

Re2 = 46998,31;

2 = 7273,92 Вт/(м2К);

1 = 6588,77 Вт/(м2К);

К= 761,46 Вт/(м2К);

По таблице 1 выбираем конденсатор с D = 800 мм, d = 25х2 мм, z = 6, Расчёт производим аналогично первым двум вариантам.

Полученные значения:

Re2 = 37818,65;

2 = 6113,18 Вт/(м2К);

1 = 7001,21 Вт/(м2К);

К= 765,46 Вт/(м2К);

Чтобы выбрать самый эффективный теплообменник, сопоставим значения требуемых поверхностей к соответствующим им значениям коэффициентов теплопередачи:

Таким образом, выбираем первый вариант, т. к. коэффициент теплопередачи имеет наибольшее значение, при наименьшем значении требуемой поверхности теплопередачи.

Следовательно, для дальнейших расчётов принимаем конденсатор с характеристиками: D = 600 мм, d = 20х2 мм, z = 6, n = 316, F = 60 м2, L = 3 м.

Толщину изоляционного слоя из м, определяем по формуле:

где из – коэффициент теплопроводности изоляционного материала, принимаем из таблицы 20 приложения 1 для асбеста Кn – коэффициент теплопередачи в окружающую среду, Вт/(м2К).

где n – коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции к окружающему воздуху, Вт/(м2К). n=9,3+0,06 tиз;

tиз – допустимая температура поверхности изоляции. tиз= 4060C;

tвоз – температура окружающей среды. tвоз= 15 25C;

tгп – температура пара, tгп = 108,7 0С.

Толщина изоляции теплообменного аппарата в нашем случае составляет из=11 мм.

Гидравлический расчет производится для жидкости, находящейся в трубном пространстве.

Мощность насоса N кВт, определяем по формуле:

где р – потери напора в теплообменнике, Па;

V – объемный расход холодного теплоносителя, м3/с;

Гидравлическое сопротивление аппарата складывается из потерь давления на преодоление сопротивления трения ртр и на преодоление местных сопротивлений рмс.

где – коэффициент гидравлического трения;

l и dвн – длина и внутренний диаметр трубы, м;

– коэффициент местного сопротивления, принимается по таблице 4, W2 – скорость жидкости в трубах, м/с.

Коэффициент гидравлического трения при ламинарном движении теплоносителя определяют по формуле:

При турбулентном движении в гидравлически шероховатых трубах в зоне гладкого трения (Re 105) определяют по формуле:

При турбулентном движении в доквадратичной области сопротивления (20 Re500 ) коэффициент зависит как от критерия Рейнольдса, так и от шероховатости труб и определяется по формуле:

где – высота выступов шероховатостей, в расчетах можно принять В области квадратичного сопротивления (Re500 ) коэффициент определяется по формуле:

Итак, для холодного теплоносителя Re = 60318,35 следовательно, коэффициент определяем по формуле:

Из таблицы 5 по мощности выбираем центробежный насос Х8/18 с типом электродвигателя ВАО-31-2.

В приложении 3 представлены основные, габаритные размеры и техническая характеристика элементов кожухотрубного конденсатора, а так же сборочные чертежи.

3. РАСЧЕТ БАРАБАННОЙ СУШИЛКИ

Произвести расчет и выполнить чертежи воздушной барабанной сушилки для высушивания пшеницы Gн= 6200 кг/ч=1,72 кг/с по влажному материалу.

Материал поступает в сушилку с температурой tн = 29° C и влажностью н = %. Продукт выходит с конечной влажностью к = 12 %. Аппарат установлен в городе Ереван. Расчет произвести раздельно для летних и зимних условий.

В начале расчета определяем по таблице 23 приложения 1 параметры воздуха города Еревана для лета и зимы.

- средняя температура воздуха t0 = -5,8°C;

- относительная влажность воздуха 0 = 89%.

- средняя температура воздуха t0 = 25°C;

- относительная влажность воздуха 0 = 50%.

Определяем влагу W кг/c, удаляемой в процессе сушки по формуле:

На I-d диаграмме (рис.1) строим теоретический процесс сушки для зимних условий. По значениям температуры t0 и начальной относительной влажности 0 определяем положение точки А соответствующей состоянию воздуха при его входе в подогреватель. Процесс подогрева воздуха в подогревателе изобразится линией АВ при х1=х0, так как его влагосодержание остается постоянным. Точка В соответствует состоянию воздуха при выходе его из подогревателя, находится на линии х0=Сonst и t1= Сonst (таблица приложения 1, t1= 1200С). Теоретический процесс сушки изобразится линией ВС', которая параллельна линии постоянной энтальпии, т.е. I=Const (I1=I2).

Точка C' характеризует воздух при выходе его из сушильной камеры и находится на пересечении линий I=Const и t2= Сonst, температуру t2 берем из таблицы 24 приложения 1, t2= 550С.

По I-d диаграмме находим недостающие параметры воздуха.

-влагосодержание d0 = 0,0025 кг/кг;

-энтальпия I0 = 2 кДж;

-влагосодержание d1 = 0,0025 кг/кг;

-энтальпия I1 = 128 кДж;

-влагосодержание d2 =0,0 27 кг/кг;

-энтальпия I2 = 128 кДж.

Аналогично на I-d диаграмме (рис.2) строим теоретический процесс сушки для летних условий и определяем недостающие параметры воздуха.

-влагосодержание d0 = 0,011 кг/кг;

-энтальпия I0 = 53 кДж;

-влагосодержание d1 = 0,011 кг/кг;

-энтальпия I1 = 150 кДж;

-влагосодержание d2 = 0,036 кг/кг;

-энтальпия I2 = 150 кДж.

Рис. 1. Построение теоретического и действительного процесса сушки Рис. 2. Построение теоретического и действительного процесса сушки Далее определяем удельные тепловые потери на нагрев материала qm Дж/кг, по формуле:

где Gк – количество высушенного материала, кг/с;

с – удельная теплоемкость высушенного материала, Дж/(кг°К);

tк – максимальная температура нагрева материала, °С.

где св – удельная теплоемкость воды, св = 4180 Дж/(кг°К);

ссм – удельная теплоемкость абсолютно сухого материала, Удельные тепловые потери в окружающую среду qпот Дж/кг, находим по формуле.

Для зимних условий:

где qт –удельный расход тепла в теоретической сушилке, Дж/кг.

qпот=(0,040,06)5224489,8=208979,59313469,39 Дж.

Принимаем qпот = 209937,16 Дж.

Для летних условий:

qпот=(0,040,06)3880000=155200232800 Дж.

Принимаем qпот = 156937,16 Дж.

Далее построим действительный процесс сушки на I-d диаграмме для зимних условий.

Положение линии ВС (рис.1), изображающей процесс сушки в реальной сушильной установке определяется уравнением:

где – внутренний баланс сушильной камеры, Дж/кг.

При этом линия реального процесса сушки, начинаясь из точки В, будет проходить выше линии I=Const при 0 или ниже нее при 0.

=294180 – (313845,84+209937,16)= – 402563 Дж/кг.

Через произвольную точку е на линии ВС проводим линию еF параллельно оси х и линию еЕ параллельно оси I. Линию еF измеряем в мм (еF = 30 мм). Длину отрезка еЕ определяем по формуле:

где m – отношение масштабов диаграммы, m = 1000 ;

МI – число единиц энтальпии на 1 мм диаграммы, Дж/кг;

Мх – число единиц влагосодержания в 1 мм диаграммы, Дг/кг.

Так как 0 отрезок еЕ откладываем вниз от точки е. Через точки В и Е проводим линию характеризующую реальный процесс сушки, до пересечения с линией температурой на выходе из сушильной камеры t2.

Аналогично построим действительный процесс сушки на I-d диаграмме для летних условий, воспользовавшись рисунком 2.

=294180 – (313845,84+156937,16)= – 349563 Дж/кг.

При еF = 25 мм получим:

Далее определяем расход воздуха и тепла.

Для зимних условий.

Удельный расход воздуха l кг/кг, определяем по формуле:

где d2 – влагосодержание воздуха на выходе из сушильной камеры (точка С, рис.1), d2 = 0,024 г/кг.

Полный расход воздуха L кг/с, определяем по формуле:

Удельный расход тепла q Дж/кг, определяем по формуле:

где I2 – энтальпия воздуха на выходе из сушильной камеры q = 46.51(119000 – 2000)+313845,84+209937,16 – 418029 =5844233 Дж/кг Полный расход тепла Q, Вт определяем по формуле:

Аналогично определяем полный расход воздуха и тепла по формулам (9для летних условий.

Параметры воздуха на выходе из сушильной камеры (точка С, рис.2), d2 = 0,033 г/кг и I2=1143 кДж.

q = 45,45(143000–53000)+313845,84+156937,16 – 418029=4440063 Дж/кг Далее определим основные размеры барабана.

Для зимних условий.

Диаметр барабана Дб м, определяем по формуле:

где Vc – секундный объем воздуха на выходе из сушилки, м3/с;

Wв – допустимая скорость воздуха на выходе из сушилки, Wв=2,5 м/с (таблица 24 приложения 1).

где V0 – удельный объем воздуха на выходе из сушилки, V0 = 0,988 м3/кг (таблица 25 приложения 1).

Для окончательного выбора диаметра барабана рекомендуется пользоваться следующими нормалями Дб = 1; 1,2; 1,4; 1,6; 1,8; 2; 2,2; 2,4; 2,8.

Принимаем Дб = 2,2 м.

Длину барабана Lб м, определяем по формуле:

где Vб – объем барабана, м3;

F – площадь сечения барабана, м2.

где А – напряжение объема барабана по влаге, (таблица 24 приложения 1) По нормалям отношение должно находится в пределах 3,57,0.

Условие выполнено.

Уточняем скорость воздуха W'в м/с, по формуле:

Скорость воздуха не должна превышать максимальную величину, указанную в таблице 24 приложения 1. 2,0 Wв 2,5.

Условие выполнено.

Для летних условий.

V0 = 0,977 м3/кг.

Принимаем Дб = 2,2 м.

Условие выполнено.

Условие выполнено.

Затем определяем продолжительность сушки с.

Для зимних условий.

где – средняя насыпная плотность материала, = 750850 кг/м (таблица 24 приложения 1);

– степень заполнения барабана, = 0,15 (таблица 24 приложения 1);

Gср – средняя масса материала, проходящего через барабан, кг/с.

Принимаем = 2800 с.

Для зимних условий.

Принимаем = 2800 с.

Далее определяем число оборотов барабана n об/мин.

Для зимних условий.

где а – коэффициент, зависящий от диаметра и конструкции барабана, – угол наклона барабана, = 3 град (таблица 24 приложения 1).

Для летних условий.

Определяем основные размеры циклона по формулам:

ширина входного патрубка b=0,21D м;

высота входного патрубка h=3,14b=0,66D м;

диаметр циклона D=4,75b м;

наружный диаметр выхлопной трубы D1=2,75b=0,58D м;

высота цилиндрической части h1=7,6b=1,6D м;

высота конической части h2=9,5b=2D м.

Из формулы площади сечения входного патрубка выразим его ширину b м.

где ВХ – скорость газа во входном патрубке циклона, принимаем VГ – действительный секундный объем газа, поступающий в циклон D = 4,750,007 = 0,033 м;

h = 3,140,007 = 0,022 м;

D1 = 2,750,007 = 0,019 м;

h1 = 7,60,007 = 0,053 м;

h2 = 9,50,007 = 0,067 м.

Затем определяем теоретическую скорость осаждения частиц в циклоне 0 м/с, по формуле:

где d – поперечный размер частицы, d = 0,5 мм = 5·10-4 м;

1 – плотность улавливаемых частиц, 1 = 750 кг/м 2 – плотность газовой среды, 2 = 1,08 кг/м 3;

Г – окружная скорость газа в циклоне, г = 1420 м/с;

2 – кинематическая вязкость газа, 18,46 м2/с.

Для проверки теоретической скорости осаждения частиц воспользуемся следующим условием:

Условие выполнено т.к. 1,67·10-7 0,2.

Далее произведем уточненные расчеты основных размеров циклона.

Внутренний диаметр выхлопной трубы dТ м, определяем по формуле:

где Т – скорость газа в выхлопной трубе, Т = 79 м/с.

Наружный диаметр выхлопной трубы D1 м, определяем по формуле:

где – толщина стенки выхлопной трубы, принимаем = 0,0015 м.

Тогда диаметр циклона D м, будет равен:

Высоту цилиндрической части циклона h1 м, определяем по формуле:

Фиктивную скорость воздуха в аппарате м/с, определяем по формуле:

Далее определяем критерий Рейнольдса по формуле:

Общий коэффициент сопротивления, определяем по формуле:

Перепад давлений, обусловленный сушильной установкой р Па, определяем по формуле:

где – сумма коэффициентов местных сопротивлений, =515.

Мощность, потребляемую вентилятором N кВт, определяем по формуле:

где В – КПД вентилятора, В = 0,5 0,7;

По таблице 2 выбираем центробежный вентилятор обеспечивающий стабильную работу сушильной установки. В-Ц14-46-5К-02.

Технические характеристики центробежных вентиляторов В приложении 4 представлены габаритные размеры и различные чертежи (общий вид) барабанных сушилок прямо- и противоточного действия.

4. РАСЧЕТ ВАКУУМ-ВЫПАРНОГО АППАРАТА

Рассчитать выпарной аппарат для выпаривания mн = 5500 кг/час = 1, кг/с CaCl2 от начальной концентрации вн=14% до конечной вк=21,5%.

Давление в аппарате Рвт.п. = 0,23 ат. Давление греющего пара в аппарате Рг.п.= 3,8 ат.

Определяем количество выпаренной воды W кг/с, по формуле:

По таблицам 1 и 27 приложения 1, находим по давлению вторичного пара и греющего пара их температуры: tгр = 63,14 0С, tвт = 141,79 0С.

Затем определяем температурные потери.

Физико-химическую депрессию определяем по формуле Тищенко:

где н – нормальная депрессия, вычисленная при атмосферном – поправочный коэффициент, зависящий от давления вторичного Гидростатическую температурную депрессию, определяем как разность температур кипения воды в среднем сечении и на поверхности где t – температура кипения воды в среднем сечении трубок, 0С.

Для определения температуры кипения воды в среднем сечении трубок, находим давление в среднем слое раствора Рср ат, по формуле:

где р – гидростатическое давление в среднем слое раствора, ат.

где – плотность раствора в данном корпусе, =1099,4 кг/м3 (таблицы l – длина трубок, м (принимаем в пределах 24 м).

По таблице 27 приложения 1 для этого давления находим температуру кипения воды t в среднем сечении трубок, t=78,75 0С.

Полученные температурные потери складываются.

Температуру кипения раствора tкип 0С, определяем по формуле:

Определяем полезную разность температур tполез 0С, по формуле:

Далее произведем расчет коэффициентов теплоотдачи.

Коэффициент теплоотдачи от конденсирующего пара к стенке конд Вт/(м где А1 – расчетный коэффициент, определяемый по температуре Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящему раствору кип Вт/(м где А2 – расчетный коэффициент, зависящий от температуры кипения и Для сахарных растворов коэффициент А2 определяется по графику рисунок 2, а для остальных – по графику рисунок 3.

Рис. 2. Значения коэффициента А2 для сахарных растворов.

Рис. 3 Значения расчетного коэффициента А2 для растворов солей.

Так как плотность теплового потока неизвестна, зададимся несколькими значениями q (порядка 20000100000 Вт/м ), и вычислим конд и кип.

Далее рассчитаем коэффициент теплопередачи К Вт/(м2К), по формуле:

где r – сумма термических сопротивлений стенки и загрязнений ст, загр – толщина металлической стенки трубки и слоя загрязнений. (Принимаем ст=2мм, загр=0,51,5мм);

ст, загр – коэффициенты теплопроводности металлической стенки и слоя загрязнений, выбираются по таблице 20 приложения 1.

Далее определяем температурный напор по формуле:

Затем строим нагрузочную характеристику, представляющую зависимость q i= f (t i ) рисунок 4.

По известной величине полезной разности температур tполез = 60,950С находим фактическое значение удельного теплового потока qф = 105000 Вт/м и определяем коэффициент теплопередачи по формуле:

Далее определяем тепловую нагрузку аппарата Q Вт, по формуле:

Qпот – потери тепла в окружающую среду (принимаем 5 8 % от полезно затрачиваемого тепла: на испарение воды и на нагревание раствора до температуры кипения);

с– теплоёмкость раствора CaCl2, выбираем по таблице св – удельная теплоёмкость воды, св = 4,18 кДж/(кгК);

сс – удельная теплоёмкость растворенного вещества, В – концентрация раствора, %.

Следовательно, с учётом тепловых потерь в 5%.

Q = 1,05[1,533691(80,84–63,14) + 0,532350103] = 1414103 Вт.

Рассчитав тепловую нагрузку аппарата, определяем расход греющего пара D кг/с, по формуле:

Площадь поверхности нагрева F м2, определяем из основного уравнения теплопередачи:

Толщину изоляционного слоя из м, определяем по формуле:

где из – коэффициент теплопроводности изоляционного материала, принимаем из таблицы 20 приложения 1 для шлаковой ваты Кn – коэффициент теплопередачи в окружающую среду, Вт/(м2К).

где n – коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции к окружающему воздуху, Вт/(м2К). n=9,3+0,06 tиз;

tиз – допустимая температура поверхности изоляции. tиз= 4060C;

tвоз – температура окружающей среды. tвоз= 15 25C.

ts – температура пара. ts = 141,79 C.

Толщина изоляции теплообменного аппарата в нашем случае составляет из=7,44 мм.

В приложении 5 представлены типы, основные и габаритные размеры элементов выпарных аппаратов, а так же их исполнения.

4.3. Ориентировочный расчет теплообменного аппарата для подогрева исходного раствора перед подачей в выпарной аппарат 4.3.1. Определение средних температур теплоносителей t’нач – начальная температура исходного раствора (по заданию); tбол, tмен – большая и меньшая разность температур соответственно; °С; tнач – температура исходного раствора после подогревателя, °С Значение средней движущей силы рассчитаем по формуле:

Среднюю температуру раствора определяем по формуле:

Расход теплоты Q Вт, на подогрев исходного раствора от температуры t’нач до температуры tнач найдем по формуле (24), приняв значение теплоёмкости раствора при температуре tнач и концентрации хнач (таблица приложения 1).

Расход греющего пара Gгр.п. кг/с, находим по формуле:

4.3.3. Ориентировочный расчет подогревателя Зададимся ориентировочным коэффициентом теплопередачи Кор от конденсирующегося пара к жидкости (таблица 1, глава 1) и рассчитываем ориентировочную площадь теплообмена Fор м2, по формуле:

4.3.4. Расчёт гидравлического сопротивления подогревателя Коэффициент трения рассчитываем по формуле:

е – относительная шероховатость труб, е = /dэкв – высота выступов шероховатостей (в расчётах можно принять Rе – критерий Рейнольдса, для обеспечения турбулентного режима движения жидкости принимаем Rе = 1500030000.

Скорость в штуцерах ш м/с, определяем по формуле:

где d ш – диаметр штуцеров в распределительной камере (принимаем по приложению 3 в зависимости от диаметра кожуха – плотность раствора в данном корпусе, =1099,4 кг/м3 (таблицы Гидравлическое сопротивление ртр Па, в трубном пространстве определяем по формуле:

где z – число ходов по трубам, z =1 (приложение 3);

тр – скорость движения раствора в трубном пространстве подогревателя.

где µ – вязкость раствора, µ=0,8 мПас (приложение 1 таблица 19).

4.4. Расчёт холодильника упаренного раствора 4.4.1. Определение средних температур теплоносителей Рис. 6. Температурная схема движения теплоносителей при противотоке tкон,t’кон – температура упаренного раствора до и после холодильника, °С;

tнач.в,tкон.в – температура охлаждающей воды до и после холодильника, °С;

Конечную температуру воды и упаренного раствора выбираем самостоятельно, причём t’кон следует принять из интервала 40 30 °С.

По формулам (20-22) определяем: tб, tм, tср, °С.

Среднюю температуру воды tвод.ср.°С, находим по формуле:

Среднюю температуру раствора tср.р °С, определяем по формуле:

Количество теплоты Q Вт, которое необходимо отвести от раствора для его охлаждения, определяем по формуле:

где Gкон – расход упаренного раствора, кг/с;

скон – удельная теплоёмкость раствора, (приложение 1, Расход упаренного раствора Gкон кг/с, определяем по формуле:

Так как вся отводимая от раствора теплота передаётся охлаждающей воде, то её расход можно находим по формуле:

где свод – теплоемкость воды, находим при температуре tвод.ср 4.4.3. Ориентировочный расчёт холодильника Зададимся ориентировочным коэффициентом теплопередачи Кор от конденсирующегося пара к жидкости (таблица 1, глава 1) и рассчитаем ориентировочную площадь теплообмена Fор м2, по формуле:

Расход охлаждающей воды Gв кг/с, определяем по формуле:

где iп – энтальпия паров в барометрическом конденсаторе, iп =2614 кДж/кг при Рвт.п = 0,23 ат (приложение 1, таблица 27);

iк – энтальпия конденсата, iк = 264,3 кДж/кг при Рвт.п = 0,23 ат tн – начальная температура охлаждающей воды, °С (принимаем в tк – конечная температура смеси охлаждающей воды с – теплоемкость воды, с = 4,18 кДЖ/(кгК) при tср.в. = 30°С.

4.5.2. Диаметр барометрического конденсатора Диаметр барометрического конденсатора dб.к. м, определяем из уравнения расхода:

– плотность паров, = 0,1491 кг/м3 (приложение 1, таблица 27);

– скорость паров, при остаточном давлении в конденсаторе Принимаем dб.к. = 0,5 м.

Скорость воды в барометрической трубе рассчитаем по формуле:

где в – плотность воды, в = 985 кг/м3 при температуре tк d б.m. – диаметр барометрической трубы, d б.m = 0,15 м, Высоту барометрической трубы Н б.т. м, определяем по формуле:

где В – вакуум в барометрическом конденсаторе, Па;

– сумма коэффициентов местных сопротивлений;

тр – коэффициент трения в барометрической трубе.

Вакуум в барометрическом конденсаторе В Па, определяем по формуле:

Сумма коэффициентов местных сопротивлений, рассчитываем по формуле:

где вх – коэффициент местного сопротивления на входе в трубу, вых – коэффициент местного сопротивления на входе из трубы, Коэффициент трения тр зависит от режима движения жидкости, в барометрической трубе, который определяем по формуле:

где в – коэффициент динамической вязкости воды, в = 0,55610 -6 м2/с, при температуре tk (приложение 1, таблица 2).

Коэффициент трения тр рассчитаем по формуле:

где – высота выступов шероховатостей, в расчетах можно принять Тогда:

Из этой формулы выражаем Н б.т. Н б.т = 8,25 м.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Айнштейн А.Г. Общий курс процессов и аппаратов химической технологии: Книги 1 и 2. – М.: Высшая школа, 2003. – 1757с.

2. Кавецкий Г.Д., Коралев А.В. Процессы и аппараты пищевых производств:

Учебник. – М.: Агропромиздат, 1991. – 432с.

3. Дытнерский Ю. И. Основные процессы и аппараты химической технологии:

Пособие по проектированию. – М.:Химия, 1991. – 496с.

4. Стабников В.Н. Проектирование процессов и аппаратов пищевых производств: Пособие по проектированию. – Киев, 1982. – 199с.

Насыщенный пар вода на линии насыщения (по давлениям) 10,0 179,88 762,7 2778 10,5 182,00 772,1 2779 11,0 184,05 781,1 2781 11,5 186,04 789,8 2783 12,0 187,95 798,3 2785 12,5 190,57 806,5 2786 13,0 191,00 814,5 2787 13,5 193,34 872,2 2789 14,0 195,04 830,0 2790 14,5 196,68 837,4 2790 15,0 198,28 844,6 2792 15,5 199,84 851,5 2793 16,0 201,36 858,3 2793 Здесь: Р – абсолютное давление, бар;

i - энтальпия сухого насыщенного пара, кДж/кг;

r – скрытая теплота парообразования, кДж/кг.

t – температура, 0С;

c – удельная теплоемкость, Дж/кгК;

а – коэффициент температуропроводности, м2/с - коэффициент объемного расширения, К-1;

- коэффициент поверхностного натяжения, Н/м Р – давление, бар;

- плотность, кг/м3;

- коэффициент теплопроводности, Вт/мК - кинематическая вязкость, м2/с;

Рr – критерий Прандтля.

Плотность водных растворов этилового спирта при 200С в Плотность растворов спирта при температуре t0C определяется по формуле:

Плотность водных растворов сахара при 200С в зависимости от концентрации Плотность раствора сахара при температуре t0C определяется по формуле:

Плотность, коэффициент теплопроводности, теплоемкость и кинематическая Плотности водных растворов соли NaCl в зависимости от концентрации и 12 1092 1089 1085 1083 1081 1076 1072 1066 1054 1042 14 1108 1104 1100 1098 1096 1091 1086 1081 1069 1056 16 1124 1120 1116 1114 1111 1106 1101 1096 1084 1071 18 1140 1136 1131 1129 1127 1122 1116 1111 1099 1086 20 1156 1152 1147 1145 1142 1137 1132 1126 1114 1101 22 1173 1168 1163 1161 1158 1153 1148 1142 1130 1117 24 1189 1185 1180 1177 1175 1169 1164 1158 1146 1133 26 1207 1202 1197 1194 1191 1186 1180 1174 1162 1149 28 1225 1219 1214 1211 1207 1203 1196 1190 1178 1165 Плотности водных растворов соли CaCl2 в зависимости от концентрации и температуры, кг/м3.

Вязкость смесей этилового спирта с водой, спз (мПас) 10 2,178 3,165 4,05 4,39 4,18 3,77 3,268 2,710 2,710 1, 15 1,792 2,618 3,26 3,53 3,44 3,14 2,770 2,309 1,802 1, 20 1,538 2,183 2,71 2,91 2,87 2,67 2,370 2,008 1,610 1, 25 1,323 1,815 2,18 2,35 2,40 2,24 2,037 1,748 1,424 1, 30 1,160 1,553 1,87 2,02 2,02 1,95 1,767 1,531 1,279 1, 35 1,006 1,332 1,53 1,72 1,72 1,66 1,329 1,355 1,147 0, 40 0,907 1,160 1,568 1,482 1,499 1,447 1,344 1,203 1,035 0, 45 0,812 1,015 1,189 1,239 1,294 1,271 1,189 1,081 0,939 0, 50 0,734 0,907 1,050 1,132 1,155 1,127 1,062 0,968 0,848 0, 55 0,665 0,814 0,929 0,998 1,020 0,997 0,943 0,867 0,764 0, 60 0,609 0,736 0,834 0,834 0,913 0,902 0,856 0,798 0,704 0, 65 0,554 0,666 0,752 0,802 0,818 0,806 0,766 0,711 0,641 0, 70 0,514 0,608 0,683 0,727 0,740 0,729 0,695 0,650 0,589 0, 75 0,476 0,559 0,624 0,663 0,672 0,663 0,636 0,600 0,546 0, центрация Коэффициент теплопроводности растворов солей:

в – коэффициент теплопроводности воды при данной температуре, Вт/(мК) В – концентрация, % Коэффициент теплопроводности сахарных растворов:

в – коэффициент теплопроводности воды при данной температуре, Вт/(мК) В – концентрация, % Удельная теплоемкость растворов солей и щелочей:

Св – удельная теплоемкость воды, кДж/(кгК);

В – концентрация раствора, %.

Удельная теплоемкость растворов сахара:

t – температура, 0С;

В – концентрация, %.

Динамический коэффициент вязкости растворов Глицерин, Укс. к-та, Этил.спирт, Этил.спирт, Этил.спирт, Этил.спирт, Этил.спирт, Коэффициент объемного расширения жидких веществ и водных растворов в зависимости от температуры.

Кальций 25% р-р Уксусная кислота Этиловый спирт Глицерин, Коэффициенты теплопроводности некоторых жидкостей Вещество Уксусная кта, 50% Уксусная кта, 100% Глицерин б/водн Глицерин, Спирт этил., Спирт этил., Спирт этил., Спирт этил., Спирт этил., Средняя удельная теплоемкость некоторых жидкостей, Жидкость Спирт этил., Спирт этил., Спирт этил., Спирт этил., Спирт этил., Уксусная кта, 100% Уксусная кта, 50% Глицерин, Пересчет в СИ: 1кДж/(кгК)=1000 Дж/(кгК) ность ная теплоёмческой

МОЛОКО

СЛИВКИ

Вязкость водных растворов неорганических веществ, µ, мПас.

Вещество CaCl NaCl CaCl Коэффициенты теплопроводности некоторых материалов, Вт/(мК).

Наименование материала Значение нормальной депрессии для водных вещество Поправочный коэффициент в формуле Тищенко.

Абсолютное давление Средняя температура и относительная влажность атмосферного воздуха в различных районах России.

Параметры сушки и характеристика различных материалов.

Аммиачная селитра Поваренная Поваренная Подсолнечные семена Сахарный Свекловичный Сернокислый аммоний t1 – предельная температура сушильного агента, 0С;

Здесь t2 – температура сушильного агента на выходе из сушилки, 0С;

Q – предельная температура нагрева материала, 0С;

А – напряжение барабана по влаге, кг/(м3ч);

wв – допустимая скорость агента на выходе из сушилки, м/с;

ссух – удельная теплоемкость абсолютно сухого материала, Дж/(кгК);

- насыпная плотность материала, кг/м3;

- коэффициент заполнения барабана;

- угол наклона барабана, град.

Объем влажного воздуха на 1кг сухого воздуха, V0 м3/кг.

Вещество Уксусная кислота Этиловый Насыщенный пар и вода на линии насыщения (по давлениям).

Здесь Р – абсолютное давление, бар;

в – плотность кипящей воды, кг/м3;

n – плотность сухого насыщенного пара, кг/м3;

i - энтальпия кипящей воды, кДж/кг;

i – энтальпия сухого насыщенного пара;

r – скрытая теплота парообразования, кДж/кг.

Теплообменники ТТ из коррозионностойкой стали При диаметре внутренней Рисунок 3. Сборочный чертеж теплообменника типа ТТ Рисунок 4. Сборочный чертеж теплообменника типа ТТ, вид сбоку Рекомендуемые основные размеры и техническая характеристика элементов теплообменников типа ТТ из углеродистой стали Примечания:

1 Поверхность теплообмена определена по наружному диаметру внутренней трубы.

2. Расчетное давление в трубном или межтрубном пространстве 1,0; 1,6; 2,5;

4,0 и 6,4 Мн Рекомендуемые поверхности теплообменников типа ТТ из углеродистых и высоколегированных сталей компонуемых из стандартных элементов Рекомендуемые поверхности теплообменников типа ТТ из углеродистых и высоколегированных сталей компонуемых из стандартных элементов Рекомендуемые поверхности теплообменников типа ТТ из углеродистых и высоколегированных сталей компонуемых из стандартных элементов Основные параметры и размеры конденсаторов типа КП Диаметр Пример условного обозначения: Конденсатор с плавающей головкой 1000КПМ1 /25-6-2-Т (по ТУ 3612-023-00220302-01) • 1000 — диаметр кожуха, мм;

• КП — конденсатор с плавающей головкой;

• 1.6 — давление в кожухе, МПа;

• M1 — материал исполнения;

• 25 — диаметр теплообменных труб, мм;

• 6 — длина труб, м;

• 2 — двухходовой;

• Т — с теплообменными трубами, расположенными в решетке по вершинам равностороннего треугольника.

Основные параметры и размеры теплообменников типа ТН, ТК Диаметр кожуха, (внутр.) Пример условного обозначения: Теплообменник с неподвижными трубными решетками 325ТНГ-2,5-М1/25-3-2 ТУ 26-02-1 105- • 325 — диаметр кожуха, мм;

• ТНГ — теплообменник с неподвижными трубными решетками горизонтальный;

• на условное давление в трубах и кожухе 2,5 МПа;

• M1 — материал исполнения;

• 25 — диаметр теплообменных труб, мм;

• 3 — длина труб, м;

• 2 — двухходовой по трубам.

Рисунок 1. Горизонтальные конденсаторы типа КП с плавающей головкой ТУ 3612-023-00220302-01 (взамен ТУ 3612-086-0021 7298-97).

Рисунок 2. Горизонтальные и вертикальные теплообменники с неподвижными трубными решетками и компенсатором на кожухе ТУ 26-02-1105-89.

Рисунок 1. Габаритная схема барабанной прямоточной сушилки Рисунок 2. Габаритная схема барабанной противоточной сушилки Рисунок 3. Габаритная схема барабанной прямоточной сушилки Рисунок 4. Габаритная схема барабанной противоточной сушилки Техническая характеристика барабанной сушилки Диаметр и Толщина барабана, барабана,

D L D L D L

Типы аппарата III Аппараты выпарные с принудительной циркуляцией, соосной IV вынесенной греющей камерой и вынесенной зоной кипения.

Шаг и размещение трубок греющих камер должны соответствовать размерам, Рисунок 1. Типы и исполнения выпарных аппаратов Рисунок 2. Типы и исполнения выпарных аппаратов Рисунок 3. Типы и исполнения выпарных аппаратов Рисунок 4. Типы и исполнения выпарных аппаратов Рисунок 5. Типы и исполнения выпарных аппаратов Рисунок 6. Типы и исполнения выпарных аппаратов Основные параметры и размеры выпарных аппаратов.

аппаратов Типы Соотношение площадей сечения циркуляционных труб и труб греющей камеры должны быть:

а) для аппаратов с кипением раствора в трубках греющей камеры - от 0,3 до 0,6;

б) для аппаратов с вынесенной зоной кипения и аппаратов с принудительной циркуляцией – от 0,9 до 1,5.

Номинальные поверхности теплообмена FН должны выбираться из ряда:

10, 16, 25, 40, 50, 63, 80, 100, 125, 160, 200, 250, 315, 400, 500, 630, 800, 1000, 1250, 1400, 1600, 1800, 2000, 2240, 2500, 2900, 3150 м2.

Диаметры обечаек греющих камер DН должны выбираться из ряда: 325, 400, 600, 800, 1000, 1200, 1400, 1600, 2000, 2200, 2400, 2600, 2800, 3000, мм.

Диаметры сепараторов DС должны выбираться из ряда: 600, 800, 1000, 1200, 1400, 1800, 2000, 2200, 2400, 2800, 3000, 3200, 3400, 3600, 3800, 4000, 4500, 5000, 6000, 6400, 7000, 8000 мм.

Диаметры циркуляционных труб DЦ должны выбираться из ряда: 159, 219, 273, 325, 400, 500, 600,700, 800, 1000, 1200, 1400, 1600 мм.

ОГЛАВЛЕНИЕ

Глава 1. Расчет теплообменника типа «труба в трубе»………………………... 1.1.Тепловой расчет………………………………………………………... 1.2. Расчет изоляции аппарата…………………………………………….. 1.3.Определение размеров патрубков…………………………………….. 1.4. Гидравлический расчет………………………………………………... Глава 2. Расчет кожухотрубного конденсатора………………………………….. 2.1. Тепловой расчет………………………………………………………… 2.2. Расчет изоляции аппарата……………………………………………… 2.3. Гидравлический расчет………………………………………………… Глава 3. Расчет барабанной сушилки…………………………………………….. 3.1. Технологический расчет установки…………………………………… 3.2. Расчет циклона………………………………………………………….. 3.3. Расчет вентилятора……………………………………………………... Глава 4. Расчет вакуум-выпарного аппарата…………………………………….. 4.1. Технологический расчет……………………………………………….. 4.2. Расчёт толщины тепловой изоляции………………………………….. 4.3. Ориентировочный расчет теплообменного аппарата для подогрева исходного раствора перед подачей в выпарной аппарат…………….. 4.4. Расчёт холодильника упаренного раствора…………………………... 4.5. Расчёт барометрического конденсатора………………………………. Библиографический список……………………………………………………….. Приложение………………………………………………………………………… Процессы и аппараты химической технологии для выполнения курсовых работ для студентов всех форм обучения специальности 240902 «Пищевая биотехнология»

Технический редактор Т.В. Васильева Художественный редактор Л.П. Токарева Бумага типографская. Гарнитура Times.

Оригинал-макет изготовлен в редакционно-издательском отделе Кемеровского технологического института пищевой промышленности 650056, г. Кемерово, б-р Строителей, Отпечатано в лаборатории множительной техники Кемеровского технологического института пищевой промышленности 650010, г. Кемерово, ул. Красноармейская,

 
Похожие работы:

«ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИЗУЧЕНИЕ ПРОСТОГО ЭФФЕКТА ЗЕЕМАНА Методические указания Иркутск 2007 Лабораторная работа №7. Изучение простого эффекта Зеемана. Оборудование. Сканирующий и простой интерферометры Фабри-Перо, газоразрядные спектральные лампы, электромагнит, регулятор напряжения, измерительный микроскоп ИЗА-2, зрительная труба. Цель работы. Исследование расщепления спектральных линий в магнитном поле и определение спектроскопическим методом удельного заряда электрона и...»

«Санкт-Петербургский государственный университет информационных технологий, механики и оптики Бобцов А.А., Рукуйжа Е.В., Пирская А.С. Эффективная работа с пакетом программ Microsoft Office 2007 Учебно-методическое пособие Санкт-Петербург 2010 УДК 681.3 Бобцов А.А., Рукуйжа Е.В., Пирская А.С. Эффективная работа с пакетом программ Microsoft Office 2007. Учебно-методическое пособие. – СПбГУ ИТМО, 2010. – 142 с. Рецензенты: Л.С. Лисицына, д.т.н., профессор, зав. каф. КОТ СПбГУ ИТМО А.В. Белозубов,...»

«Министерство образования Республики Беларусь Учреждение образования Белорусский государственный университет информатики и радиоэлектроники Кафедра производственной и экологической безопасности И.С. Асаенок, Т.Ф. Михнюк ОСНОВЫ ЭКОЛОГИИ И ЭКОНОМИКА ПРИРОДОПОЛЬЗОВАНИЯ Учебное пособие к практическим занятиям для студентов экономических специальностей БГУИР всех форм обучения Минск 2004 УДК 574 (075.8) ББК 20.18 я 7 А 69 Рецензент зав. кафедрой экономики А. В. Сак Асаенок И.С. А 69 Основы экологии и...»

«АЗЕРБАЙДЖАНСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ НЕФТЯНАЯ АКАДЕМИЯ А.Г. АЗИЗОВ, А.М.РАГИМОВ, М.Г.АЗИЗОВ ПРОЕКТИРОВАНИЕ ГИДРО-И ПНЕВМОСИСТЕМ ( для студентов специальности Гидромашины, гидроприводы и гидропневмоавтоматика) Учебное пособие Печатается в соответствии с решением методгруппы Нефтемеханического факультета АГНА (протокол №5 от 20.02.03) Баку–2004 УДК: 621.225 М – 698 АЗИЗОВ Азизага Гамид оглы, к.т.н., доцент (АГНА), РАГИМОВ Ариф Махи оглы, д.т.н., профессор (АГНА), АЗИЗОВ Мурад. Гамид оглы, к.т.н.,...»

«Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана Учебное пособие ТАРАБАРИН В.Б. Теория механизмов и машин Курсовое проектирование кулачковых механизмов Издательство МГТУ имени Н.Э. Баумана 2007 1 УДК 531.8 ББК 34.41 Т 33 Рецензенты В.И.Ушаков, В.Д.Дудко Т33 Теория механизмов и машин. Курсовое проектирование кулачковых механизмов.: Учеб. пособие / В.Б. Тарабарин – М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2007. -. с., ил. ISBN 5-7038-1977-6 Пособие содержит постановку задач...»

«ТАТАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ГУМАНИТАРНО ПЕДАГОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ФАКУЛЬТЕТ ПСИХОЛОГО-ПЕДАГОГИЧЕСКОГО ОБРАЗОВАНИЯ КАФЕДРА ОБЩЕЙ И ПРАКТИЧЕСКОЙ ПСИХОЛОГИИ Т.В.Артемьева ПСИХОЛОГИЯ РАЗВИТИЯ УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКОЕ ПОСОБИЕ Казань 2010 1 УДК 159.922 (075.8) ББК 88. 37 я 7 А86 РЕЦЕНЗЕНТЫ: Аболин Л.М. – д. психол. наук, профессор, зав. кафедрой психологии кризисных и экстремальных ситуаций факультета психологии КГУ Сахапова Э.И. – канд. педагог. наук, доцент кафедры общей и практической психологии...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИНФОРМАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ, МЕХАНИКИ И ОПТИКИ ИНСТИТУТ ХОЛОДА И БИОТЕХНОЛОГИЙ А. А. Бегунов, А. А. Коваль ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОРМ ТОЧНОСТИ ПОКАЗАТЕЛЕЙ КАЧЕСТВА ПИЩЕВОЙ ПРОДУКЦИИ Учебное пособие Санкт-Петербург 2014 УДК 53.082+664 ББК 65.304.25+30.10 Б 37 Бегунов А.А., Коваль А.А. Определение норм точности показателей качества пищевой продукции: Учеб. пособие. – СПб.: НИУ ИТМО; ИХиБТ,...»

«МЕХАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА МОСТОВ Учебное пособие для студентов, обучающихся по специальности Мосты и транспортные тоннели Издание второе, переработанное и дополненное Санкт-Петербург Издательство ДНК 2005 В пособии рассмотрены классификация мостостроительных машин, принципы комплексной механизации строительства, методы определения производительности комплектов и комплексов машин, порядок проектирования механизации работ в ПОС и ППР на строительство мостов. Приведены сведения об устройстве,...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский государственный архитектурно-строительный университет ГИДРАВЛИКА (МЕХАНИКА ЖИДКОСТИ) Методические указания и контрольные задания к самостоятельной работе по направлению подготовки бакалавров 270800 Строительство Составители: Г.Д. Слабожанин Е.А. Иванова Томск 2012 1 Гидравлика (механика жидкости): методические указания / Сост. Г.Д....»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РФ ВЯТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Факультет автоматики и вычислительной техники Кафедра автоматики и телемеханики ТЕОРИЯ АВТОМАТИЧЕСКОГО УПРАВЛЕНИЯ Программа, задания и методические указания по выполнению контрольной и курсовой работ Для студентов заочного отделения специальности 21.01.00 Управление и информатика в технических системах Киров 2003 УДК 681.5.011(07) Т338 Составители: кандидат технических наук, профессор В.В. Куклин старший преподаватель Ю.А....»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ Л.Н. ИВАНКОВА, А.Н. ИВАНКОВ РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ СОРТИРОВОЧНЫХ ГОРОК БОЛЬШОЙ И СРЕДНЕЙ МОЩНОСТИ Учебное пособие по дисциплине Железнодорожные станции и узлы для студентов дневной и заочной форм обучения специальности 190701 Организация перевозок и управление на транспорте (железнодорожный транспорт) ИРКУТСК 2009 УДК 656.212 Иванкова Л. Н., Иванков А. Н. Расчет и проектирование...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Уральский государственный университет им. А.М. Горького ИОНЦ Бизнес - информатика Математико-механический факультет Кафедра вычислительной математики ПРИКЛАДНОЕ ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ДЛЯ РЕШЕНИЯ ЭКОНОМИЧЕСКИХ ЗАДАЧ Учебно-методическое пособие Екатеринбург 2008 Методическое пособие подготовлено кафедрой вычислительной математики Данное пособие предназначено для студентов...»

«Министерство транспорта РФ НОВОСИБИРСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ВОДНОГО ТРАНСПОРТА 502 Л 476 Леонов В.Е. ЭКОЛОГИЯ УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ Новосибирск 1999 1 УДК 502 Леонов В.Е. Экология. Учебное пособие. Новосибирск; НГАВТ, 1999. Опираясь на анализ современных взглядов на развитие человеческой цивилизации, окружающей среды и биосферы, автор детально рассматривает основные экологические проблемы, порожденные обществом индустриальнопотребительского характера. Рассмотрена эволюция использования мировым...»

«Кафедра теории механизмов, деталей машин и подъёмно-транспортных устройств В. В. Сергеевичев, доктор технических наук, профессор Т. Г. Бочарова, старший преподаватель А. Н. Травкина, инженер ЗАЩИТА ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ Учебное пособие для студентов всех форм обучения Санкт-Петербург 2011 Рассмотрено и рекомендовано к изданию учебно-методической комиссией факультета механической технологии древесины Санкт-Петербургской государственной лесотехнической академии 20 апреля 2011 г. Отв....»

«КУРС ПРАВА ЧЕЛОВЕКА УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ Москва 2012 УДК 341.231.141.14:343.211.3(470+571)(075.9) ББК 66.4(0)я77-1+67.412.1я77-1 К93 Издание осуществлено в рамках проекта Защита фундаментальных прав и правозащитников при финансовом содействии Дома Cвободы Составитель В. Карастелев Отв. редактор Н. Костенко Курс Права человека : учеб. пособие / [сост. В. Карастелев]. — М. : К93 Моск. Хельсинк. группа, 2012. — 124 с. : ил. — ISBN 5-98440-059-6. I. Карастелев, В., сост. В брошюре изложена современная...»

«Министерство Образования Азербайджанской Республики Западный Университет Банковский маркетинг и банковский менеджмент Учебное пособие Утверждено в качестве учебного пособия Ученым Советом Западного Университета от 28 ноября 2009 года (протокол №4) Баку 2010 1 Составители: к.э.н., доцент Курбанов П.А. к.э.н., преподаватель Абасов Э.А. Научный редактор: д.э.н., профессор Гусейнова Э.Н. Технический редактор: Касимова Т.Ю. Учебное пособие рекомендуется для студентов финансовых специальностей и...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИНФОРМАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ, МЕХАНИКИ И ОПТИКИ САНКТ-ПЕТЕРБУРГ 2006 Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное агентство по образованию Санкт-Петербургский государственный университет информационных технологий, механики и оптики Гуманитарный факультет Кафедра всемирной истории ИСТОРИЯ НАУКИ И ТЕХНИКИ Учебно-методическое пособие Санкт-Петербург 2006 История науки и техники. Учебно-методическое...»

«Министерство образования Республики Беларусь Учреждение образования Могилевский государственный университет продовольствия Кафедра инженерной графики ИНЖЕНЕРНАЯ ГРАФИКА Методические указания для студентов механических специальностей заочной формы обучения Могилев 2013 УДК 744 Рассмотрено и рекомендовано к изданию на заседании кафедры инженерной графики Протокол № 3 от 29.11.2012 г. Составители: ст. преподаватель Рябушева Е.М. ст. преподаватель Паудин А.Н. Рецензент к.т.н., доцент В.П. Чиркин...»

«Северный (Арктический) Федеральный Университет имени М.В. Ломоносова ПОСПЕЛОВА О.В., ЯНКОВСКАЯ Е.А. ФИЛОСОФИЯ И МЕТОДОЛОГИЯ НАУКИ Учебное пособие для аспирантов Архангельск 2012 1 Авторы: Поспелова Ольга Вячеславовна, кандидат философских наук, доцент кафедры философии С(А)ФУ имени М.В. Ломоносова; Янковская Екатерина Алексеевна, кандидат философских наук, старший преподаватель кафедры философии С(А)ФУ имени М.В. Ломоносова Рецензенты: Баксанский О.Е., доктор философских наук, профессор,...»

«УДК 004.451(075) ББК 973-018.3я73 Б391 Рецензенты: Кандидат физико-математических наук, доцент, заместитель председателя УМС, начальник кафедры программирования и компьютерной безопасности ИКСИ А.В. Черемушкин Кандидат технических наук, доцент кафедры программирования и компьютерной безопасности ИКСИ В.Г. Проскурин Безбогов, А.А. Б391 Безопасность операционных систем : учебное пособие / А.А. Безбогов, А.В. Яковлев, Ю.Ф. Мартемьянов. – М. : Издательство Машиностроение-1, 2007. – 220 с. – 400...»






 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.