WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«Казанский государственный технологический университет»

РАСЧЕТ ВОЗДУХОРАЗДЕЛИТЕЛЬНОГО

АППАРАТА ДВУКРАТНОЙ РЕКТИФИКАЦИИ

Методические указания

2007

Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Казанский государственный технологический университет»

РАСЧЕТ ВОЗДУХОРАЗДЕЛИТЕЛЬНОГО

АППАРАТА ДВУКРАТНОЙ РЕКТИФИКАЦИИ

Методические указания Казань КГТУ УДК 621.56, 621.57.

Составители: доц. Э.А.Хакимов ассист. И.И.Шарапов Расчет воздухоразделительного аппарата двукратной ректификации: методические указания/ сост.: Э.А.Хакимов, И.И.Шарапов. – Казань: Изд-во Казан. гос. технол. ун-та, 2007.

Содержит методику расчета параметров разделяемой смеси в колоннах, материального и теплового баланса аппарата, методику определения числа тарелок ректификационных колонн, гидравлический расчет с определением основных размеров колонн.

Предназначены для выполнения самостоятельной работы студентов специальностей 140401 «Техника и физика низких температур» и 140504 «Холодильная, криогенная техника и кондиционирование», изучающих дисциплину «Воздухоразделительные установки».

Подготовлены на кафедре холодильной техники и технологии.

Печатаются по решению методической комиссии института химического и нефтяного машиностроения.

Рецензенты: доц. П.И. Бударин проф. Д.Г. Амирханов Расчет воздухоразделительного аппарата двукратной ректификации Разделительные аппараты, в которых осуществляется процесс ректификации воздуха, является основным элементом воздухоразделительных установок. В зависимости от назначения эти аппараты состоят из одной или двух ректификационных колонн с различными способами ввода разделяемой смеси [1].

Целью расчёта является определение числа тарелок и основных размеров колонн. Ниже приводится расчёт наиболее типичного воздухоразделительного аппарата, схема которого изображена на рис.1. Он предназначен для получения газообразного кислорода. В колонне высокого давления змеевик сжатого воздуха отсутствует.

Исходные данные согласно вариантов задания приведены в прил.1. Исходные данные: количество перерабатываемого воздуха Vн = 1700 нм 3 / ч, концентрация отбросного азота YA = 98% мол., газообразного кислорода YК = 0,5% мол., азотной флегмы X D = 98% мол., кубовой жидкости X R = 60,5% мол.

Обозначение Y соответствует содержанию нижекипящего компонента (азота) в паровой фазе, X – азота в жидкой фазе в мольных долях. Воздух рассматривается как двухкомпонентная смесь, содержащая 21% мол. кислорода и 79% мол. азота; в материальном и тепловом балансах аргон условно отнесен к азоту. Давление на верху верхней колонны Рв.к. = 0,13МПа, верх сопротивление верхней колонны Рв.к. = 0,01 МПа, нижней колонны Рн.к. = 0,01 МПа, уровень жидкого кислорода в конденсаторе Н к = 1 м, температурный напор в конденсаторе Т конд. = 2,2 К, удельная величина теплопритоков извне через Рис.1. Схема колонны ректификации воздуха теплоизоляцию воздухоразделительного аппарата q3 = 5,3 кДж / нм.

Холодопотери в окружающую среду для всех аппаратов независимо от того, какие потоки проходят через аппарат, отнесены к 1м 3 перерабатываемого воздуха.

В дальнейшем расчёты отнесены к 1м 3 воздуха при нормальных условиях. Эти условия соответствуют температуре 273,15 К и абсолютному давлению 0,1013 МПа. Считается, что при нормальных условиях 1 кмоль идеального газа занимает объём 22,4 м 3. Воздух и его компоненты в нормальных условиях с достаточной точностью подчиняются законам идеальных газов.

1. Определение числа тарелок ректификационных Расчёт процесса ректификации производится методом Поншона с помощью диаграммы i x. Этот метод позволяет при определении числа теоретических тарелок учитывать различие в теплотах испарения компонентов и, следовательно, изменение расходов пара и жидкости по высоте колонны.

1.1. Определение давления в нижней колонне В технике разделения воздуха колонну высокого давления называют нижней колонной. В ней происходит предварительное разделение вводимого воздуха на азотную флегму с концентрацией X D = 98% мол. и кубовую жидкость с концентрацией X R = 60,5% мол.

Давление над зеркалом испарения кислорода в конденсаторе-испарителе Среднее давление кипящего кислорода в межтрубном пространстве конденсатора Рк = Рв.к + 1/ 2Н к к 105 = 0,14 + 0,5 11440105 = 0,146МПа, где к = 1140 кг/м3 – плотность жидкого кислорода.

По номограмме T i p x – для смеси азот-кислород (см. сборник диаграмм – приложений к [2]) по давлению Ркср и концентрации YК = 0,5% мол. определяем температуру кипения кислорода Т к = 93,6 К.

Температура конденсирующегося азота Этой температуре при концентрации азота X D = 98% мол.

соответствует давление, определяемое по диаграмме для смеси азот - кислород, Рн.к. = 0,58МПа.

Давление внизу нижней колонны 1.2. Материальный баланс воздухоразделительного соответственно воздуха, отходящего азота, получаемого кислорода, кубовой жидкости и азотной флегмы, составим уравнения материального баланса:

- воздухоразделительного аппарата в целом - нижней колонны в целом Решая совместно балансовые уравнения, определим материальные потоки в колоннах.

Количество получаемого кислорода количество разделяемого воздуха.

Количество отходящего азота Количество азотной флегмы Количество кубовой жидкости 1.3. Тепловой баланс воздухоразделительного аппарата Значения термодинамических параметров азота и кислорода, используемых в уравнениях баланса, взяты из [4].

Составим тепловой баланс переохладителя флегмы и кубовой жидкости.

D DCpD TD + R RCpR TR + q3.а.ср + q3.к.ж = А АCp АTА, где D = 1,251 кг / нм3 – плотность азотной флегмы при нормальных условиях; СpD = 2,22 кДж / кг К – теплоёмкость жидкой азотной флегмы; Т D = 7,4 К – переохлаждение азотной флегмы; R = 1,32 кг / нм3 – плотность кубовой жидкости при нормальных условиях; СpR = 2,015 кДж / кг К – теплоёмкость кубовой жидкости; Т R = 7 К - переохлаждение кубовой жидкости; A = 1,251 кг / нм 3 – плотность азота при нормальных условиях; Сp A = 1,05 кДж / кг К – теплоёмкость отбросного газообразного азота; TA – подогрев азота, K ;

q3.а.ф. = 0,157 кДж / нм 3 – потери холода в переохладителе азотной флегмы; q3.к.ж. = 0,157 кДж / нм3 - потери холода в переохладителе кубовой жидкости.

R = X R A + (1 X R ) K = 0,6051,251+ (1 0,605) 1,43 = 1,32 кг / нм3, где К = 1,43 кг / нм3 – плотность кислорода при нормальных условиях.

СрR = XR CpD + (1 XR ) CpK = 0,605 2,22+ 0,3951,7 = 2,015кДж кг К, где СpК = 1,7 кДж / кг К – теплоёмкость жидкого кислорода.

Определим подогрев азота:

0,4951,251 2,22 7,4 + 0,5051,32 2,015 7 + 2 0, Найдем энтальпию отбросного азота на выходе из переохладителя:

i* = i" + ACpATA 22,4 = 82543 +1,2511,0518,78 22,4 = = 8807 кДж / моль, где i A = 8254,3 кДж / кмоль – энтальпия азота на выходе из верхней колонны. Энтальпии паровых и жидкостных потоков в колоннах находятся по номограмме T i p x для смеси азоткислород по концентрации и давлению.

Из баланса энергии всего воздухоразделительного аппарата определим энтальпию воздуха на входе в нижнюю колонну.

0,194 15293,5 + 0,806 8807 5,814 22, Составим баланс энергии нижней колонны отсюда тепловая нагрузка конденсатора равна 0,505 5949,8 0,495 3812,9 = 5110,25кДж / кмоль, где q3.к. = 3 кДж / нм 3 – потери холода в нижней колонне.

Величину Qк, определённую из баланса энергии нижней колонны, проверяем по балансу энергии верхней колонны, т.е.

колонны низкого давления:

где iR, iD - энтальпии кубовой жидкости и азотной флегмы q3 = 2,5 кДж / нм – потери холода в верхней колонне.

= 5532,7 кДж / кмоль, = 3352,55 кДж / кмоль.

Величина Qк из баланса энергии верхней колонны + 0,194 15293,5 0,505 5532,7 0,495 3352,5 2,5 22,4 = = 5110,5 кДж / кмоль практически не отличается от ранее определённого значения.

Расхождение в величине Qк, полученной по балансам энергии верхней и нижней колонн, не должно превышать ±2…3%.

1.4. Определение координат полюса в нижней колонне В нижней колонне по всей её высоте от сечения, где вводится воздух, до сечения вывода азотной флегмы, отсутствует ввод и вывод массы и теплоты. Следовательно, в этой колонне имеется только один полюс. Координаты этого полюса в диаграмме i x – приведённая концентрация X пр1 и приведённая энтальпия I пр1 находятся следующим образом.

Выбираем между тарелками произвольное сечение 1 1 (рис.1).

Обозначим количество проходящей через это сечение жидкости g1, а количество поднимающегося пара G1. Составим материальный баланс, баланс по нижекипящему компоненту и тепловой баланс для части колонны выше сечения 1 1 :

приведёнными выше зависимостями, получим :

I np1 = iD + Qк / D = 3812,9 + 5110,25 / 0,495 = 14136,7 кДж / кмоль.

1.5. Графическое определение числа теоретических После определения координат полюса X пр1 и I пр строим диаграмму i x, совмещенную с диаграммой T x, для давления в нижней колонне Рн.к. = 0,58 МПа (прил. 4). Для этого используем табличные данные по фазовому равновесию [5] (прил. 2), а также номограмму T p i x y для построения Диаграмма i x для ряда значений Рн.к. приведена в прил.3.

На построённой диаграмме отмечаем полюс Р1 с координатами X пр1 = 98% мол. и I пр1 = 14136,7 кДж/кмоль и проводим крайний полюсный луч, ограничивающий построение соответствующую состоянию кубовой жидкости ( X R = 60,5% мол.). За исходную точку при построении тарелок берём точку 1 на диаграмме i x, изображающую состояние пара, поднимающегося с самой верхней тарелки нижней колонны. Жидкость, стекающая с самой верхней тарелки, в идеальном случае должна быть равновесна поднимающемуся пару. Равновесное состояние предполагает равенство температуры пара и жидкости. Поэтому состоянию такой жидкости соответствует точка 2 ' в диаграмме T x и точка 2 – в диаграмме i x. Изотерма 1-2 связывает состояние пара и жидкости, покидающих тарелку, поэтому число построенных таким образом изотерм характеризует число теоретических тарелок. Для перехода к следующей тарелке определяем состояние пара, поднимающегося с нижележащей тарелки.

Точка 3, соответствующая этому состоянию, лежит на полюсном луче Р1 2 в месте его пересечения с пограничной кривой сухого насыщенного пара согласно свойству полюсного луча, связывающего между собой состояния пара и жидкости в любом сечении колонны.

Для нахождения точки 4, соответствующей состоянию жидкости, стекающей со второй (считая сверху) тарелки, через точку 3 с использованием диаграммы T x проводим изотерму 3 4. Затем точка 4 соединяется с полюсом и т.д. Построение тарелок заканчивается, когда одна из изотерм пересечёт крайний полюсный луч Р1 А. Количество теоретических тарелок подсчитывается по числу изотерм, включая часть последней, находящейся справа от крайнего полюсного луча. Для прил. число теоретических тарелок nT = 8,2. Число действительных тарелок определяется с учётом среднего К.П.Д. тарелки T и округляется до целого в большую сторону. В рассматриваемом примере расчёта (как чаще поступают на практике) принимаем T = 0,37 для нижней колонны (рекомендуется в пределах 0,3…0,5). Определяем nд = 8,2 / 0,37 = 22.

1.6. Определение координат полюса отгонной секции Колонна низкого давления (её называют также верхней) состоит из двух частей: отгонной (ниже ввода кубовой жидкости) и концентрационной (выше ввода кубовой жидкости), отличающихся между собой количествами участвующих в ректификации пара и жидкости. В связи с этим в данном случае необходимо определить координаты двух полюсов, отдельно для отгонной и концентрационной секции.

Ниже ввода кубовой жидкости между тарелками выбираем произвольное сечение II II. Количество пара и жидкости, проходящее через это сечение, обозначим соответственно через G2 и g 2. Составим материальный баланс по нижекипящему компоненту и баланс энергии колонны ниже сечения II II :

Поскольку и используя выше приведённые зависимости, получим I пр2 = iк Qк / К = 15293,5 5110,25 = 0,194 = 11048 кДж / кмоль.

1.7. Определение координат полюса концентрационной секции Выбираем между тарелками произвольное сечение III III выше ввода кубовой жидкости. Количество пара и жидкости, проходящее через это сечение, обозначим соответственно G3 и g3. После составления балансовых уравнений для части колонны выше сечения III III вычислим координаты полюса = 16056,3кДж / кмоль.

1.8. Графическое определение числа теоретических Для определения числа теоретических тарелок строим диаграмму i x, совмещенную с диаграммой T x для давления Pв.к. = 0,136 МПа, аналогично тому, как это делалось для нижней колонны (прил. 5). Отметим точки с координатами X пр 2, I пр 2 и X пр 3, I пр 3 обозначив их Р2 и Р3 соответственно.

Построения для отгонной секции ведём через полюс Р2.

Область построения тарелок каждой секции ограничивается линией полюсов Р2 Р3. При этом главная полюсная линия Р2 Р3 обязательно проходит через точку М с координатами X R и iR (с учётом переохлаждения i R = i R i R ).

Исходной точкой 1 для построения тарелок в отгонной секции является состояние жидкого кислорода, стекающего с самой нижней тарелки (его концентрация принимается равной YК ). Точка 2, лежащая на другом конце изотермы 1-2, соответствует состоянию пара, покидающего самую нижнюю тарелку. Пересечение полюсного луча, проходящего через точку 2, с пограничной кривой насыщенной жидкости, даёт точку 3, характеризующую состояние жидкости, стекающей с вышележащей тарелки. Построение изотерм для этой секции ведётся до пересечения с линией полюсов (изотерма 13-14).

Исходной точкой 1 для построения тарелок в концентрационной секции является состояние пара, покидающего самую верхнюю тарелку (с достаточной точностью его концентрацию принимаем равной YA).

Построение ведётся аналогично описанному выше до пересечения последней изотермы линии полюсов. Подсчёт числа теоретических тарелок ведётся отдельно для каждой секции, а затем определяется число действительных тарелок.

Очевидно, что построение теоретических тарелок после изотермы 13-14 можно продолжить с учётом полюса Р3 до пересечения с полюсным лучом Р3 X D. Как видно из прил. 5, число теоретических тарелок в верхней колонне равно nT = 11,7.

Средний К.П.Д. тарелки колонн окончательного разделения имеет значения Т = 0,25…0,45. Итак, число действительных тарелок в верхней колонне nд = 11,7 / 0,3 = 39, следует учесть, что на практике в верхних колоннах без отвода аргонных фракций обычно д = 36.

2. Гидравлический расчёт ректификационных колонн Все колонны современных воздухоразделительных установок изготавливают с ситчатыми тарелками. Задача гидравлического расчёта – определение основных размеров тарелок (наружный и внутренний диаметры, диаметр и шаг отверстия, размеры переливного устройства), расстояние между тарелками, обеспечивающего устойчивую работу колонны при возможно меньшем гидравлическом сопротивлении потоку пара, а также выбор наименьших основных размеров колонны (диаметр и высота) при работе с ограниченным уносом жидкости потоком пара.

произведем исходя из условий работы наиболее погруженного по жидкости и пару нижнего сечения колонны. При этом расстояние между тарелками и их конструктивные размеры примем одинаковыми по всей высоте колонны. Исходные данные в нижнем сечении колонны:

- массовый расход перерабатываемого воздуха - массовый расход стекающей кубовой жидкости - температура в рассматриваемом сечении Т = 100,3 К (определена с помощью номограммы T p i x y по концентрации кубовой жидкости X R = 60,5% мол. и давлению Рн.к. = 0,59МПа );

- среднее давление в колонне Рн.к. = 0,585МПа.

Плотность пара (воздуха) в действительных условиях где Z = 0,806 – коэффициент сжимаемости воздуха [3].

Плотность кубовой жидкости О2 = 1086 кг / м3 – плотность жидкого кислорода [5].

Объёмный расход поднимающегося пара Объемный расход стекающей жидкости 2.2. Наружный и внутренний диаметры тарелки поднимающегося по колонне к = 0,2 м / с (для колонны высокого давления к = 0,1...0,27 м / с [3]).

Выбрав отношение внутреннего диаметра тарелки к её наружному диаметру Dвн / Dн = 0,33 (рекомендуется в пределах значений 0,33……0,43), определим наружный диаметр тарелки:

Ближайшие нормализованные тарелки для установок малой производительности [3] имеют диаметры 399-1,5 и 499-1, мм. Для дальнейшего расчёта выбираем тарелку диаметром мм с глухим колпаком и прямым сливным карманом.

Конструкция тарелки представлена на рис.2.

Диаметр отверстий в тарелке d 0 = 0,9 мм при шаге t = 3,25 мм, площадь кольца тарелки FT = 0,104 м 2, переливного устройства FП = 0,012 м 2.

Определяем суммарную площадь отверстий Действительная скорость пара в отверстиях тарелки Для работы тарелки всем сечением необходимо, чтобы действительная скорость пара в отверстиях тарелки была выше минимально допустимой 0 min.

Минимальная скорость пара, при которой отсутствует проливание жидкости через отверстия, зависит от падения уровня (статического давления) жидкости на тарелке (рис.3) и находится следующим образом.

Напряжённость сливной перегородки находится по формуле где L = g / i - количество жидкости, проходящей через слив, м3 / ч ; в – ширина сливного порога по радиусу тарелки, м;

i = 1 – число переливных устройств на тарелке.

По вычисленной напряжённости сливной перегородки принимаем величину m коэффициента расхода жидкости, проходящей через перелив: при L / b 10 м3 / м ч m = 1000 [3].

Определяем величину напора жидкости h1 у сливной перегородки (рис. 3) и падение статического давления (уровня жидкости) на тарелке = 15,2 мм вод.ст., где Z1 = 15мм – высота сливной перегородки (рис. 3).

Минимальная скорость пара в отверстиях тарелки потоку пара по приближённому уравнению где hд - динамическое сопротивление сухой тарелки hд = 0,093 0 G = 0,093 3,782 25,2 = 33,49 мм вод.ст.;

hст - татическое давление столба жидкости на тарелке = 9 мм вод.ст.;

h - сопротивление поверхностного натяжения жидкости, для нижней колонны h = 4мм вод.ст. [3], Определим расстояние между тарелками исходя из двух условий: нормального перетока жидкости без захлёбывания колонны и отсутствия межтарельчатого уноса пена.

а). Условие нормального перетока жидкости Вычислим критическую глубину потока жидкости в переливном устройстве Принимаем величину начального гидрозатвора a = 5 мм (5…12 мм). Высоту наиболее сжатого сечения переливного обеспечивающей минимальное расстояние между тарелками:

где A = 1,34 – опытный коэффициент, зависящий от типа перелива.

вычисляем по уравнению где В – опытный коэффициент, зависящий от типа переливного устройства. Для выбранного в расчете устройства В = 3,6 [3].

Вычисленное значение глубины переливного устройства ещё не может быть принято в качестве минимального расстояния между током пара с нижележащей на вышележащую тарелку.

б). Условие отсутствия межтарельчатого уноса пены Расстояние между тарелками, при котором практически отсутствует переброс жидкости где НП – высота пены на тарелке, С – высота свободного от пены пространства (сепарирующего объёма), для колонны высокого давления Из двух рассчитанных значений l и Н качестве действительного расстояния между тарелками выбираем большее с округлением до нормального размера, т.е. 100 мм.

Следовательно, высота ректификационной части нижней колонны равна Гидравлический расчёт верхней колонны производится аналогично.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Теория и расчёт криогенных систем / А. М. Архаров. М.: Машиностроение, 1978.

2. Кислород. Справочник ; под Д.А.Глизманенко. Ч.1. М:

Металлургия, 1967, 422 с.

3. Установки, машины и аппараты криогенной техники.

Ч.1 / И. П. Усюкин. - М.: Пищевая пром-ть., 1976, 343 с 4. Справочник по физико-техническим основам криогеники; под ред. М.П.Малкова. - М.: Энергия, 1973. 392 с 5. Разделение воздуха методом глубокого охлаждения;

под ред. В.И.Епифановой, Л.С. Аксельрода Т.1.-М.:

Машиностроение, 1973.

кмоль - - - - - -

 


Похожие работы:

«Министерство образования и науки Российской Федерации Сыктывкарский лесной институт (филиал) федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный лесотехнический университет имени С.М. Кирова (СЛИ) Кафедра Машины и оборудование лесного комплекса ТЕХНОЛОГИЯ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ Учебно-методический комплекс по дисциплине для студентов направления 150000 Металлургия, машиностроение, материалообработка...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Сыктывкарский лесной институт (филиал) федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный лесотехнический университет имени С.М. Кирова (СЛИ) Кафедра Машины и оборудование лесного комплекса Техническая эксплуатация лесных колесных и гусеничных машин Учебно-методический комплекс по дисциплине для студентов направления 150000 Металлургия,...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Сыктывкарский лесной институт (филиал) федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный лесотехнический университет имени С. М. Кирова Кафедра гуманитарных и социальных дисциплин Л. А. Гурьева ЛЕСНОЕ ЗАКОНОДАТЕЛЬСТВО Учебное пособие Утверждено учебно-методическим советом Сыктывкарского лесного института в качестве учебного пособия для студентов всех...»

«ГОСУ ДАРСТВ ЕННОЕ ОБ РАЗОВАТЕЛЬ НОЕ У Ч РЕЖДЕНИЕ ВЫ СШЕГО ПРОФ ЕССИОНАЛ Ь НОГО ОБРАЗОВАНИЯ Л ИПЕЦКИЙ ГОСУ ДАРСТВ ЕННЫ Й ТЕХНИЧ ЕСКИЙ У НИВ ЕРСИТЕТ Научно-техническая библиотека Библиографический список литературы Форма № Полочный Авторский Библиографическое описание Кол-во издания издания индекс знак Абрамов, А. П. Социология управления [Текст] : учебное пособие / книга С.я7 А161 А. П. Абрамов, Е. И. Боев, Е. Г. Каменский. — Старый Оскол : ТНТ, 2012. — 340 с. — ISBN 5-94178-312-4....»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ) В.Н. Кеменов, С.Б. Нестеров ВАКУУМНАЯ ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ Учебное пособие по курсу Криовакуумная техника для студентов ИТТФ и ЭТФ МЭИ (ТУ) и МИЭМ (ТУ) Москва Издательство МЭИ 2002 УДК 621.5 К-35 УДК: 621.52 (075.8) Утверждено учебным управлением МЭИ в качестве учебного пособия для студентов. Подготовлено на кафедре низких температур Рецензенты: докт.техн.наук, проф. МАТИ (РГТУ) В.В....»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ЮРГИНСКИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ Утверждаю Зам. директора по УР. Бибик В.Л. __2012 г. ЛОГИСТИКА методические указания к выполнению практических и самостоятельных работ для студентов всех форм обучения по направлениям подготовки 080502 Экономика и управление на предприятии...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ МАМИ С.А.Зайцев О.Ф.Вячеславова А.В.Карташев Т.А.Ларцева МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ИТОГОВОЙ ГОСУДАРСТВЕННОЙ АТТЕСТАЦИИ (государственный экзамен, выпускная квалификационная работа) для студентов, обучающихся по направлению подготовки дипломированных специалистов 220501.65 Управление качеством Москва 2011 г. 2 Методические указания по итоговой государственной аттестации разработаны в...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Сыктывкарский лесной институт (филиал) федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный лесотехнический университет имени С.М. Кирова (СЛИ) Кафедра Машины и оборудование лесного комплекса Теория и конструкция машин и оборудования отрасли Учебно-методический комплекс по дисциплине для студентов направления 150000 Металлургия, машиностроение,...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ СЫКТЫВКАРСКИЙ ЛЕСНОЙ ИНСТИТУТ (ФИЛИАЛ) ФЕДЕРАЛЬНОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО БЮДЖЕТНОГО ОБРАЗОВАТЕЛЬНОГО УЧРЕЖДЕНИЯ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ЛЕСОТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ С. М. КИРОВА Кафедра менеджмента и маркетинга И. В. Пунгин, В. С. Пунгина УПРАВЛЕНИЕ ПРОЕКТАМИ Учебное пособие Утверждено учебно-методическим советом Сыктывкарского лесного института в качестве учебного пособия для студентов,...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Сыктывкарский лесной институт (филиал) федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования СанктПетербургский государственный лесотехнический университет имени С. М. Кирова Кафедра гуманитарных и социальных дисциплин Л. А. Гурьева, М. Д. Ковалевская ТРУДОВОЕ ПРАВО Учебное пособие Утверждено учебно-методическим советом Сыктывкарского лесного института в качестве учебного пособия для...»

«Министерство образования Российской Федерации СевероЗападный государственный заочный технический университет Кафедра химии и охраны окружающей среды АНАЛИТИЧЕСКАЯ ХИМИЯ Рабочая программа Задания на контрольную работу Факультет технологии веществ и материалов Направление и специальность подготовки дипломированных специалистов: 651700 материаловедение, технология материалов и покрытий 120800 материаловедение в машиностроении Направление подготовки бакалавров: 551600 материаловедение и технология...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ МАМИ Кафедра Технология машиностроения Вартанов М.В. Одобрено Бражкин Ю. А. методической комиссией Жуковский А.В. факультета МТ методические указания к лабораторной работе №12А Автоматизация диагностики состояния зубообрабатывающего инструмента по курсу Автоматизация производственных процессов для студентов специальности 15100165 (9 семестра) МОСКВА 2008 Вартанов М.В., Бражкин Ю. А., Жуковский А.В....»








 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.