WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

ВВЕДЕНИЕ

Данные методические указания предназначены для выполнения второй домашней

работы по дисциплине «Основные процессы и аппараты химических производств»

студентами 1, 2, 3 и 8 групп 3 курса инженерно-технологического факультета.

Автор – кандидат химических наук, доцент кафедры «Химическая технология и

промышленная экология» СамГТУ

Вячеслав Васильевич Филиппов

Свои вопросы вы можете направлять по электронной почте по адресу filippov50@mail.ru.

Если есть желание пообщаться on-line – буду рад. Адрес в Skype filippov230250.

ЦЕЛЬ КОНТРОЛЬНОЙ РАБОТЫ №1

процессы аппараты Курс, который вы изучаете, называется «Основные и химических производств». Студенты, да и преподаватели чаще называют короче – «Процесс и аппараты».

аппарат Итак, есть – кожухотрубчатый теплообменник. В задании на контрольную работу указаны его геометрические размеры.

И есть процесс охлаждения какой-либо органической жидкости водой.

Цель контрольной работы очень простая: необходимо определить, подойдт ли указанный аппарат для проведения заданного процесса.

Хочу особо отметить, что предлагаемая задача – чисто учебная. Т.е. студент должен при выполнении контрольной работы показать свои знания по основам технической гидравлики и теплопередачи. А приобретнный при е выполнении опыт пригодится для дальнейших технологических расчтов.

Теперь переходим к выбору своего варианта контрольной работы.

Выбор варианта Исходные данные для выполнения домашней расчтной работы № Студент для выполнения контрольной работы должен выбрать свой вариант аппарата и процесса. Варианты аппаратов приведены в таблице 1, а варианты процессов – в таблице 2. Выбор варианта осуществляется по номеру зачтной книжки (студенческого билета). Для выбора варианта аппарата используется сумма двух цифр зачтной книжки – последней и четвртой с левого края, а для выбора варианта процесса – тоже сумма двух цифр, но второй и третьей, считая с левого края. Например, номер зачтной книжки 0824531. Студент выбирает аппарат № 5 (1+4=5), а процесс – № 8 (5+3=8). Если же три цифры оказываются 00, то выбирается вариант 28.

Таблица Параметры кожухотрубчатых теплообменников с трубами d 25 2 мм Общее Длина Диаметр число Число Поверхность Наличие № труб L, труб n, ходов Z перегородок D, мм F, м м шт Есть 1 400 111 6 1 Нет 2 600 257 3 1 Есть 3 600 257 4 1 Нет 4 800 465 4 1 Есть 5 1000 747 4 1 Нет 6 1200 1083 6 1 Есть 7 400 100 6 2 Нет 8 600 240 4 2 Есть 9 800 442 4 2 Нет 10 800 442 6 2 Есть 11 1000 718 4 2 Нет 12 1000 718 6 2 Есть 13 1200 1048 4 2 Нет 14 600 206 4 4 Есть 15 800 404 3 4 Нет 16 800 404 4 4 Есть 17 1000 666 3 4 Нет 18 1000 666 4 4 Есть 19 1200 986 4 4 Есть Параметры процесса охлаждения органической жидкости * - рабочее давление в расчтах не участвует!





В качестве хладоагента во всех вариантах используется вода, которая заходит в холодильник с начальной температурой t 2н 200 С, а выходит с температурой t 2к 400 С.

Теперь можно заполнить бланк задания – так преподавателю будет проще проверять выполненную вами работу.

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего

«САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Кафедра химической технологии и промышленной экологии Домашняя расчтная работа № 2 (шестой семестр) по расчту кожухотрубчатого Горизонтальный кожухотрубчатый теплообменник-холодильник имеет следующие геометрические размеры:

диаметр труб d и толщина стенки трубы ( d ) 25 2 мм;

общее число труб n 442 шт.;

число ходов в трубном пространстве Z 2 ;

площадь поверхности теплообмена F 208м 2.

Трубы в теплообменнике стальные гладкие, расположение труб в трубном пучке – шахматное. Поперечные сегментные перегородки в межтрубном пространстве отсутствуют (или установлены) – в данном примере рассмотрены ОБА варианта – с перегородками и без них – но для одного и того же аппарата!

В трубное пространство поступает горячий теплоноситель (1) толуол со следующими параметрами:

рабочее давление Р 0,6 МПа;

начальная температура t1н 1100 С ;

конечная температура t1к 500 С ;

средняя скорость в трубах w1 1,6.

В межтрубное пространство поступает холодный теплоноситель (хладоагент) вода (2) со следующими температурами (одинаково для всех вариантов!):

начальная температура t2н 200С;

конечная температура t2к 400С.

Вопрос: достаточна ли поверхность имеющегося аппарата для проведения процесса в заданном температурном интервале и с заданной скоростью горячего потока?

Вам необходимо сделать вывод о том, достаточна ли площадь поверхности теплообмена для проведения процесса в заданном температурном интервале.

В работе обязательно привести эскиз рассчитываемого теплообменника!

1. АЛГОРИТМ ВЫПОЛНЕНИЯ КОНТРОЛЬНОЙ РАБОТЫ ПРИ УСЛОВИИ, ЧТО

В МЕЖТРУБНОМ ПРОСТРАНСТВЕ УСТАНОВЛЕНЫ ПЕРЕГОРОДКИ

1.1. Расчт средней разности температур между теплоносителями.

1.2. Расчт средней температуры каждого теплоносителя.

Нахождение теплофизических свойств теплоносителей при их средних 1.3.

температурах.

1.4. Расчт массового и объмного расходов теплоносителя (1).

1.5. Нахождение тепловой нагрузки на аппарат.





1.6. Расчт массового и объмного расхода воды (хладоагент 2).

1.7. Определение средней скорости воды.

1.8. Определение режимов движения горячего потока и воды (вычисление критериев Рейнольдса).

1.9. Расчт коэффициента теплоотдачи 1 от горячего потока к стенке.

1.10. Расчт коэффициента теплоотдачи 2 от стенки трубы к воде.

1.11. Расчт коэффициента теплопередачи К0 без учта загрязнений стенки.

1.12. Расчт коэффициента теплопередачи К расч с учтом загрязнений стенки.

1.13. Нахождение необходимой площади поверхности теплообмена Fрасч. Вывод о пригодности указанного теплообменника для охлаждения горячего потока в заданном температурном интервале и с заданной скоростью движения в трубах трубного пучка.

1.14. Диаметры штуцеров для ввода и вывода потоков, исходя из допустимых скоростей их движения. Штуцера выбрать из ряда условных диаметров D у : 80; 100; 125; 150; 200;

250; 300; 350; 400 и 500 мм.

1.1. РАСЧЁТ СРЕДНЕЙ РАЗНОСТИ ТЕМПЕРАТУР МЕЖДУ

ТЕПЛОНОСИТЕЛЯМИ

Начнм с эскиза указанного в задании аппарата. На рисунке показано принципиальное устройство горизонтального кожухотрубчатого двухходового теплообменника (холодильника) с перегородками в межтрубном пространстве. Горячий поток (толуол) заходит в трубное пространство аппарата, проходит по половине труб трубного пучка, разворачивается на 1800 и проходит по второй половине труб. Холодный поток (вода) заходит в межтрубное пространство (заметим, что на практике воду никогда не пускают в межтрубное пространство, т.к. тогда она будет вызывать коррозию и труб, и кожуха), омывает снаружи трубы, двигаясь вдоль них, и выходит из холодильника.

В теории теплопередачи рассматриваются два крайних случая организации теплообмена:

противоток (самый «хороший») и прямоток (самый «плохой»). В нашем же случае в половине аппарата наблюдается прямоток, а в половине – противоток. Это так называемый смешанный ток. Поэтому рассчитаем среднюю разность температур tср для прямотока и противотока и возьмм среднее между ними значение.

Прямоток:

где t б - большая разность температур, а t м - меньшая разность температур на концах аппарата.

Теперь организуем противоток Формула для расчта средней разности температур остатся той же Из расчта мы видим, что в данном случае противоток предпочтительнее прямотока, так как обеспечивает большее значение средней разности температур.

Среднее значение между найденными величинами будет равно Это значение нам потребуется в дальнейших расчтах. Запомним его.

1.2. РАСЧЁТ СРЕДНЕЙ ТЕМПЕРАТУРЫ КАЖДОГО ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ

В дальнейших расчтах нам потребуются усредннные значения температур толуола и воды. Для этих температур нам нужно будет искать теплофизические свойства:

плотность, динамический коэффициент вязкости (чаще мы говором – просто вязкость), тепломкость, теплопроводность.

Существует правило: для потока, который меняет температуру на меньшее число градусов, средняя температура находится как среднее арифметическое, а для второго – как разность средних температур из соотношения Согласно заданию толуол меняет температуру на 600, а вода – на 200. Поэтому для воды найдм среднюю температуру как среднее арифметическое между е начальной и конечной температурами Тогда средняя температура толуола будет равна

1.3. НАХОЖДЕНИЕ ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ

ПРИ ИХ СРЕДНИХ ТЕМПЕРАТУРАХ

Теперь для найденных средних температур толуола и воды нам нужно найти теплофизические свойства – плотность, вязкость, тепломкость и теплопроводность. Для органической жидкости возьмм их из таблиц 36, а для воды – из таблицы 7.

ПЛОТНОСТЬ ЖИДКОСТЕЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ, кг / м

ПРЕДЕЛЬНЫЕ УГЛЕВОДОРОДЫ

АРОМАТИЧЕСКИЕ УГЛЕВОДОРОДЫ И ИХ ПРОИЗВОДНЫЕ

м-Ксилол Хлорбензол

СПИРТЫ И ОРГАНИЧЕСКИЕ КИСЛОТЫ

Бутиловый спирт Изопропиловый спирт Метиловый спирт Муравьиная кислота Уксусная кислота Этиловый спирт

ЭФИРЫ, КЕТОНЫ, СЕРО - И ХЛОРСОДЕРЖАЩИЕ СОЕДИНЕНИЯ

Дихлорэтан Диэтиловый эфир Сероуглерод Хлороформ Четырххлористый углерод 1594 1575 1556 1537 1517 1494 1471 1452 Этилацетат

ВЯЗКОСТЬ ЖИДКОСТЕЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ, мПа с

ПРЕДЕЛЬНЫЕ УГЛЕВОДОРОДЫ

АРОМАТИЧЕСКИЕ УГЛЕВОДОРОДЫ И ИХ ПРОИЗВОДНЫЕ

м-Ксилол Хлорбензол

СПИРТЫ И ОРГАНИЧЕСКИЕ КИСЛОТЫ

Бутиловый спирт Изопропиловый спирт Метиловый спирт Муравьиная кислота Уксусная кислота Этиловый спирт

ЭФИРЫ, КЕТОНЫ, СЕРО - И ХЛОРСОДЕРЖАЩИЕ СОЕДИНЕНИЯ

Дихлорэтан Диэтиловый эфир Сероуглерод Хлороформ Четырххлористый углерод Этилацетат

ТЕПЛОЁМКОСТЬ ЖИДКОСТЕЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ

п/п

ПРЕДЕЛЬНЫЕ УГЛЕВОДОРОДЫ

АРОМАТИЧЕСКИЕ УГЛЕВОДОРОДЫ И ИХ ПРОИЗВОДНЫЕ

Хлорбензол

СПИРТЫ И ОРГАНИЧЕСКИЕ КИСЛОТЫ

Бутиловый спирт Изопропиловый спирт Метиловый спирт Муравьиная кислота Уксусная кислота Этиловый спирт

ЭФИРЫ, КЕТОНЫ, СЕРО - И ХЛОРСОДЕРЖАЩИЕ СОЕДИНЕНИЯ

Дихлорэтан Диэтиловый эфир Сероуглерод Четырххлористый углерод Этилацетат

ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ ЖИДКОСТЕЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ,

ПРЕДЕЛЬНЫЕ УГЛЕВОДОРОДЫ

АРОМАТИЧЕСКИЕ УГЛЕВОДОРОДЫ И ИХ ПРОИЗВОДНЫЕ

м-Ксилол Хлорбензол

СПИРТЫ И ОРГАНИЧЕСКИЕ КИСЛОТЫ

Бутиловый спирт Изопропиловый спирт Метиловый спирт Муравьиная кислота Уксусная кислота Этиловый спирт

ЭФИРЫ, КЕТОНЫ, СЕРО - И ХЛОРСОДЕРЖАЩИЕ СОЕДИНЕНИЯ

Дихлорэтан Диэтиловый эфир Сероуглерод Хлороформ Четырххлористый углерод 0,117 0,114 0,110 0,107 0,104 0,101 0,097 0,094 0,090 0, Этилацетат

СВОЙСТВА ВОДЫ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ

Полученные сведения сведм в таблицу. Для толуола также вычислим значение критерия Прандтля где с1 – удельная тепломкость толуола, 1 – динамический коэффициент вязкости, 1 – коэффициент теплопроводности.

При переносе чисел обращаем внимание на размерность, которая указана в заголовке столбцов.

1.4. РАСЧЁТ МАССОВОГО И ОБЪЁМНОГО РАСХОДОВ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ (1) Обычно при проектировании теплообменника величина расхода (массового или объмного) всегда задана и в процессе расчта необходимо определить скорость потока.

Но в нашей учебной задаче как раз задана скорость толуола в трубах трубного пучка w1 1,6 м/с. Объмный расход толуола V1 найдм по формуле где S тр - площадь сечения одного хода по трубам трубного пучка. Эту величину определим по уравнению где d вн - внутренний диаметр труб трубного пучка Тогда объмный расход толуола будет равен Массовый расход толуола G1 найдм по известному соотношению массы и объма

1.5. НАХОЖДЕНИЕ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ НА АППАРАТ

Горячий поток (толуол) охлаждается и отдат теплоту. Холодный поток (вода) эту теплоту получает и нагревается. Уравнение теплового баланса для рассматриваемого случая имеет вид Из этого уравнения мы сейчас определим тепловую нагрузку на аппарат Q, а в следующем пункте – массовый расход воды G2.

Тепловая нагрузка на теплообменник составит Следует отметить, что ватт (Вт) – величина очень маленькая, поэтому на практике часто используют киловатты (кВт) или даже мегаватты (МВт).

1.6. РАСЧЁТ МАССОВОГО И ОБЪЁМНОГО РАСХОДА ВОДЫ Зная тепловую нагрузку на аппарат, можно найти требуемый расход воды (массовый G и объмный V2 ). Массовый расход определим из уравнения теплового баланса Отсюда Объмный расход воды составит

1.7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СРЕДНЕЙ СКОРОСТИ ВОДЫ

Скорость воды в межтрубном пространстве теплообменника можно определить из уже применявшегося ранее (см. пункт 4) уравнения расхода где S мтр - площадь сечения межтрубного пространства теплообменника.

Обычно в межтрубное пространство теплообменника устанавливают поперечные перегородки. Они турбулизируют поток и увеличивают эффективность передачи теплоты. Вид аппарата с перегородками показан на рисунке При наличии перегородок для потока остатся площадь, равная 25 % от площади межтрубного пространства Sмтр. Поэтому расчтная формула будет иметь вид Тогда скорость воды в межтрубном пространстве теплообменника будет равна

1.8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕЖИМОВ ДВИЖЕНИЯ ГОРЯЧЕГО ПОТОКА И ВОДЫ

(ВЫЧИСЛЕНИЕ КРИТЕРИЕВ РЕЙНОЛЬДСА)

На эффективность передачи теплоты (теплоотдачи) от горячего потока к стенке трубы и далее от стенки в холодный поток очень влияет степень турбулентности потока, которую можно охарактеризовать величиной критерия Рейнольдса где d э - эквивалентный диаметр (определяющий геометрический размер для потоков, эквивалентный диаметр равен внутреннему диаметру трубы. А для воды он равен внешнему диаметру, т.к. вода омывает трубы почти перпендикулярно.

Для толуола значение критерия Рейнольдса равно т.е. имеем развитое турбулентное течение толуола в трубах трубного пучка.

Для воды, которая движется в межтрубном пространстве с поперечными перегородками, величина критерия Рейнольдса находится по уравнению т.е. режим движения воды тоже турбулентный.

1.9. РАСЧЁТ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛООТДАЧИ 1 ОТ ГОРЯЧЕГО ПОТОКА К

СТЕНКЕ

Цель этого пункта – установить, с какой интенсивностью горячий поток, который движется по трубному пространству, может отдавать теплоту стенке трубы. Для этого необходимо найти коэффициент теплоотдачи 1, который входит в определяемый критерий Нуссельта Nu. А его значение находится по критериальному уравнению, которое в случае турбулентного движения внутри труб и каналов некруглой формы в несколько упрощнной форме можно записать так где Nu - критерий Нуссельта где d э - эквивалентный диаметр, для трубы он равен внутреннему диаметру.

Тогда для трубного пространства получим Отсюда величина коэффициента теплоотдачи от горячего толуола к стенке трубы будет равна

1.10. РАСЧЁТ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООТДАЧИ 2 ОТ СТЕНКИ ТРУБЫ К

ВОДЕ ПРИ НАЛИЧИИ ПЕРЕГОРОДОК

Если в теплообменнике установлены сегментные перегородки, то вода омывает трубы почти под прямым углом – ещ раз см. рисунок.

В этом случае расчт коэффициента теплоотдачи 2 проводится по критериальному уравнению Здесь Re2 критерий Рейнольдса для воды, мы его вычислили в пункте 8, Pr2 критерий Прандтля для воды, он приведн в пункте 3.

После определения критерия Нуссельта вычисляется коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к воде 2 по уравнению 1.11. РАСЧЁТ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ К 0 БЕЗ УЧЁТА

ЗАГРЯЗНЕНИЙ СТЕНКИ

Теперь нам надо найти суммарную (результирующую) скорость передачи теплоты от горячего толуола к холодной воде через разделяющую их стенку. Будем считать, что стенка трубы чистая, на ней нет каких-либо отложений. Схемы такого переноса теплоты показана на рисунке Мы видим, что суммарный перенос теплоты (теплопередача!) складывается из трх стадий: теплота должна пройти от горячего потока к стенке, потом за счт теплопроводности через стальную стенку, а затем от стенки в холодный поток.

Расчт коэффициента теплопередачи К0 проводится по уравнению где 1 – коэффициент теплоотдачи от горячего потока к стенке (теплоотдача 1), ст – толщина стенки (см. рисунок), ст – коэффициент теплопроводности материала стенки, для обычной стали ст 46, 2 – коэффициент теплоотдачи от стенки в холодный поток (теплоотдача 2).

Подставив в приведнное уравнение полученные ранее значения, получим 1.12. РАСЧЁТ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ К расч С УЧЁТОМ

ЗАГРЯЗНЕНИЙ СТЕНКИ

В процессе эксплуатации теплообменника с обеих сторон теплопередающей поверхности (т.е. как снаружи, так и изнутри трубы) появятся различного рода загрязнения, которые ухудшают теплопередачу (см. рисунок). Величина термического сопротивления этих загрязнений может быть различной, но учесть их появление мы обязаны на стадии проектирования аппарата. На рисунке показаны отложения с обеих сторон теплопередающей поверхности.

Так как горячий поток в нашем случае представляет собой чистую органическую жидкость (толуол), то загрязнения, ею вызываемые, будут иметь несущественную толщину.

Холодный же поток – оборотная вода, содержит соли жсткости и растворнный воздух.

По этой причине загрязнения, которые она вызывает, будут значительны по своей толщине.

Толщина и коэффициент теплопроводности этих загрязнений неизвестны. Поэтому для практических расчтов используют значение тепловой проводимости загрязнений, полученные путм обобщения опыта эксплуатации теплообменного оборудования. Так, установлено, что тепловая проводимость отложений, которые вызывает чистая органическая жидкость, равна 5800. Вода загрязннная (т.е. плохого качества – а где на наших заводах другая?) вызывает появление загрязнений с тепловой проводимостью 14001860. Примем тепловую проводимость со стороны толуола, а со стороны воды 1500 2. Тогда расчтное значение коэффициента теплопередачи составит Если сравнить значение этого коэффициента со значением, полученным в предыдущем пункте, то можно сделать вывод, что в процессе эксплуатации аппарата эффективность передачи теплоты упадт почти в три раза!

1.13. НАХОЖДЕНИЕ НЕОБХОДИМОЙ ПОВЕРХНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА Fрасч Определим теперь требуемую поверхность теплообмена из основного уравнения теплопередачи Теперь мы можем сделать вывод – подойдт предлагаемый вариант теплообменника или нет. Сделать это очень просто: путм расчтов мы установили, что площадь поверхности теплопередачи для заданной скорости толуола в трубах (т.е. фактически для определнного расхода!) в заданном же диапазоне температур должна быть 491 м 2. Нам же дан аппарат с площадью теплопередачи всего 208 м2. Понятно, что о его применении речи быть не может. Вывод: предлагаемый к установке аппарат не сможет обеспечить охлаждение толуола от температуры 110 0С до температуры 50 0С при скорости в трубах 1,6.

1.14. ДИАМЕТРЫ ШТУЦЕРОВ ДЛЯ ВВОДА И ВЫВОДА ПОТОКОВ, ИСХОДЯ ИЗ

ДОПУСТИМЫХ СКОРОСТЕЙ ИХ ДВИЖЕНИЯ

Сначала определим само понятие – штуцер. Это слово происходит от немецкого Stutzenружь, обрез. В современном понимании это короткая труба с фланцем, предназначеная для соединения аппарата с трубопроводом или другим аппаратом.

Итак, наша последняя задача – определить диаметры штуцеров для входа и выхода толуола d А d Б и для входа и выхода воды d В d Г (см. рисунок).

Сделать это очень просто из известного уравнения расхода где V – секундный объмный расход потока,, d – требуемый диаметр штуцера, м, wдоп – допустимая скорость потока в штуцере (трубе),.

Все производственные трубопроводы можно разделить на две неравноценные группы. К первой относятся так называемые напорные трубопроводы, по которым жидкость перекачивается насосом. Таких трубопроводов на производстве абсолютное большинство. Но есть ещ так называемые самотчные трубопроводы, в которых жидкость движется самотком, под действием силы тяжести.

Для напорных трубопроводов допустимая скорость принимается в диапазоне wдоп 0,5 2,5. Примем для дальнейших расчтов скорость в штуцере wдоп 2,0.

Тогда требуемый диаметр штуцера для ввода и вывода толуола По ГОСТу принимаем к установке штуцер с условным диаметром d у 300 мм.

Требуемый диаметр штуцера для ввода и вывода воды По ГОСТу принимаем к установке штуцер с условным диаметром d у 300 мм.

2. АЛГОРИТМ ВЫПОЛНЕНИЯ КОНТРОЛЬНОЙ РАБОТЫ ПРИ УСЛОВИИ, ЧТО

ПЕРЕГОРОДОК В МЕЖТРУБНОМ ПРОСТРАНСТВЕ НЕТ

2.1. Расчт средней разности температур между теплоносителями.

2.2. Расчт средней температуры каждого теплоносителя.

2.3. Нахождение теплофизических свойств теплоносителей при их средних температурах.

2.4. Расчт массового и объмного расходов теплоносителя (1).

2.5. Нахождение тепловой нагрузки на аппарат.

2.6. Расчт массового и объмного расходов воды (хладоагент 2).

2.7. Определение средней скорости воды.

2.8. Определение режимов движения горячего потока и воды (вычисление критериев Рейнольдса).

2.9. Расчт коэффициента теплоотдачи 1 от горячего потока к стенке.

2.10. Расчт коэффициента теплоотдачи 2 от стенки трубы к воде.

2.11. Расчт коэффициента теплопередачи К0 без учта загрязнений стенки.

2.12. Расчт коэффициента теплопередачи К расч с учтом загрязнений стенки.

2.13. Нахождение необходимой площади поверхности теплообмена Fрасч. Вывод о пригодности указанного теплообменника для охлаждения горячего потока в заданном температурном интервале и с заданной скоростью движения в трубах трубного пучка.

2.14. Диаметры штуцеров для ввода и вывода потоков, исходя из допустимых скоростей их движения. Штуцера выбрать из ряда условных диаметров D у : 50, 80; 100; 125; 150;

200; 250; 300; 350; 400 и 500 мм.

2.1. РАСЧЁТ СРЕДНЕЙ РАЗНОСТИ ТЕМПЕРАТУР МЕЖДУ

ТЕПЛОНОСИТЕЛЯМИ

Начнм с эскиза указанного в задании аппарата. На рисунке показано принципиальное устройство горизонтального кожухотрубчатого двухходового теплообменника (холодильника) без перегородок в межтрубном пространстве. Горячий поток (толуол) заходит в трубное пространство аппарата, проходит по половине труб трубного пучка, разворачивается на 1800 и проходит по второй половине труб. Холодный поток (вода) заходит в межтрубное пространство (заметим, что на практике воду никогда не пускают в межтрубное пространство, т.к. тогда она будет вызывать коррозию и труб, и кожуха), омывает снаружи трубы, двигаясь вдоль них, и выходит из холодильника.

В теории теплопередачи рассматриваются два крайних случая организации теплообмена:

противоток (самый «хороший») и прямоток (самый «плохой»). В нашем же случае в половине аппарата наблюдается прямоток, а в половине – противоток. Это так называемый смешанный ток. Поэтому рассчитаем среднюю разность температур tср для прямотока и противотока и возьмм среднее между ними значение.

Прямоток:

где t б - большая разность температур, а t м - меньшая разность температур на концах аппарата.

Теперь организуем противоток Формула для расчта средней разности температур остатся той же Из расчта мы видим, что в данном случае противоток предпочтительнее прямотока, так как обеспечивает большее значение средней разности температур.

Среднее значение между найденными величинами будет равно Это значение нам потребуется в дальнейших расчтах. Запомним его.

2.2. РАСЧЁТ СРЕДНЕЙ ТЕМПЕРАТУРЫ КАЖДОГО ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ

В дальнейших расчтах нам потребуются усредннные значения температур толуола и воды. Для этих температур нам нужно будет искать теплофизические свойства:

плотность, динамический коэффициент вязкости (чаще мы говором – просто вязкость), тепломкость, теплопроводность.

Существует правило: для потока, который меняет температуру на меньшее число градусов, средняя температура находится как среднее арифметическое, а для второго – как разность средних температур из соотношения Согласно заданию толуол меняет температуру на 600, а вода – на 200. Поэтому для воды найдм среднюю температуру как среднее арифметическое между е начальной и конечной температурами Тогда средняя температура толуола будет равна

2.3. НАХОЖДЕНИЕ ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ

ПРИ ИХ СРЕДНИХ ТЕМПЕРАТУРАХ

Теперь для найденных средних температур толуола и воды нам нужно найти теплофизические свойства – плотность, вязкость, тепломкость и теплопроводность. Для органической жидкости возьмм их из таблиц 36, а для воды – из таблицы 7.

ПЛОТНОСТЬ ЖИДКОСТЕЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ, кг / м

ПРЕДЕЛЬНЫЕ УГЛЕВОДОРОДЫ

АРОМАТИЧЕСКИЕ УГЛЕВОДОРОДЫ И ИХ ПРОИЗВОДНЫЕ

м-Ксилол Хлорбензол

СПИРТЫ И ОРГАНИЧЕСКИЕ КИСЛОТЫ

Бутиловый спирт Изопропиловый спирт Метиловый спирт Муравьиная кислота Уксусная кислота Этиловый спирт

ЭФИРЫ, КЕТОНЫ, СЕРО - И ХЛОРСОДЕРЖАЩИЕ СОЕДИНЕНИЯ

Дихлорэтан Диэтиловый эфир Сероуглерод Хлороформ Четырххлористый углерод 1594 1575 1556 1537 1517 1494 1471 1452 Этилацетат

ВЯЗКОСТЬ ЖИДКОСТЕЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ, мПа с

ПРЕДЕЛЬНЫЕ УГЛЕВОДОРОДЫ

АРОМАТИЧЕСКИЕ УГЛЕВОДОРОДЫ И ИХ ПРОИЗВОДНЫЕ

м-Ксилол Хлорбензол

СПИРТЫ И ОРГАНИЧЕСКИЕ КИСЛОТЫ

Бутиловый спирт Изопропиловый спирт Метиловый спирт Муравьиная кислота Уксусная кислота Этиловый спирт

ЭФИРЫ, КЕТОНЫ, СЕРО - И ХЛОРСОДЕРЖАЩИЕ СОЕДИНЕНИЯ

Дихлорэтан Диэтиловый эфир Сероуглерод Хлороформ Четырххлористый углерод Этилацетат

ТЕПЛОЁМКОСТЬ ЖИДКОСТЕЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ

п/п

ПРЕДЕЛЬНЫЕ УГЛЕВОДОРОДЫ

АРОМАТИЧЕСКИЕ УГЛЕВОДОРОДЫ И ИХ ПРОИЗВОДНЫЕ

Хлорбензол

СПИРТЫ И ОРГАНИЧЕСКИЕ КИСЛОТЫ

Бутиловый спирт Изопропиловый спирт Метиловый спирт Муравьиная кислота Уксусная кислота Этиловый спирт

ЭФИРЫ, КЕТОНЫ, СЕРО - И ХЛОРСОДЕРЖАЩИЕ СОЕДИНЕНИЯ

Дихлорэтан Диэтиловый эфир Сероуглерод Четырххлористый углерод Этилацетат

ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ ЖИДКОСТЕЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ,

ПРЕДЕЛЬНЫЕ УГЛЕВОДОРОДЫ

АРОМАТИЧЕСКИЕ УГЛЕВОДОРОДЫ И ИХ ПРОИЗВОДНЫЕ

м-Ксилол Хлорбензол

СПИРТЫ И ОРГАНИЧЕСКИЕ КИСЛОТЫ

Бутиловый спирт Изопропиловый спирт Метиловый спирт Муравьиная кислота Уксусная кислота Этиловый спирт

ЭФИРЫ, КЕТОНЫ, СЕРО - И ХЛОРСОДЕРЖАЩИЕ СОЕДИНЕНИЯ

Дихлорэтан Диэтиловый эфир Сероуглерод Хлороформ Четырххлористый углерод 0,117 0,114 0,110 0,107 0,104 0,101 0,097 0,094 0,090 0, Этилацетат

СВОЙСТВА ВОДЫ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ

Полученные сведения сведм в таблицу. Для толуола также вычислим значение критерия Прандтля где с1 – удельная тепломкость толуола, 1 – динамический коэффициент вязкости, 1 – коэффициент теплопроводности.

При переносе чисел обращаем внимание на размерность, которая указана в заголовке столбцов.

2.4. РАСЧЁТ МАССОВОГО И ОБЪЁМНОГО РАСХОДОВ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ (1) Обычно при проектировании теплообменника величина расхода (массового или объмного) всегда задана и в процессе расчта необходимо определить скорость потока.

Но в нашей учебной задаче как раз задана скорость толуола в трубах трубного пучка w1 1,6 м/с. Объмный расход толуола V1 найдм по формуле где S тр - площадь сечения одного хода по трубам трубного пучка. Эту величину определим по уравнению где d вн - внутренний диаметр труб трубного пучка Тогда объмный расход толуола будет равен Массовый расход толуола G1 найдм по известному соотношению массы и объма

2.5. НАХОЖДЕНИЕ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ НА АППАРАТ

Горячий поток (толуол) охлаждается и отдат теплоту. Холодный поток (вода) эту теплоту получает и нагревается. Уравнение теплового баланса для рассматриваемого случая имеет вид Из этого уравнения мы сейчас определим тепловую нагрузку на аппарат Q, а в следующем пункте – массовый расход воды G2.

Тепловая нагрузка на теплообменник составит Следует отметить, что ватт (Вт) – величина очень маленькая, поэтому на практике часто используют киловатты (кВт) или даже мегаватты (МВт).

2.6. РАСЧЁТ МАССОВОГО И ОБЪЁМНОГО РАСХОДОВ ВОДЫ Зная тепловую нагрузку на аппарат, можно найти требуемый расход воды (массовый G и объмный V2 ). Массовый расход определим из уравнения теплового баланса Отсюда Объмный расход воды составит

2.7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СРЕДНЕЙ СКОРОСТИ ВОДЫ

Скорость воды в межтрубном пространстве теплообменника можно определить из уже применявшегося ранее (см. пункт 4) уравнения расхода где S мтр - площадь сечения межтрубного пространства теплообменника. Так как перегородок в аппарате нет, то определить площадь сечения межтрубного пространства можно по простой формуле Тогда скорость воды в межтрубном пространстве теплообменника будет равна

2.8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕЖИМОВ ДВИЖЕНИЯ ГОРЯЧЕГО ПОТОКА И ВОДЫ

(ВЫЧИСЛЕНИЕ КРИТЕРИЕВ РЕЙНОЛЬДСА)

На эффективность передачи теплоты (теплоотдачи) от горячего потока к стенке трубы и далее от стенки в холодный поток очень влияет степень турбулентности потока, которую можно охарактеризовать величиной критерия Рейнольдса где d э - эквивалентный диаметр (определяющий геометрический размер для потоков, имеющих некруглое значение).

Для толуола значение критерия Рейнольдса равно т.е. имеется развитое турбулентное течение толуола в трубах трубного пучка.

Для воды, которая движется в межтрубном пространстве без поперечных перегородок, сначала нужно вычислить эквивалентный диаметр. Для его расчта используется универсальная формула где S – площадь сечения потока, м2, П – смоченный периметр, м.

Площадь сечения потока находилась ранее – см. пункт 7. А смоченный периметр определим по формуле Тогда эквивалентный диаметр межтрубного пространства будет равен Значение критерия Рейнольдса для воды при отсутствии перегородок в межтрубном пространстве т.е. режим движения воды тоже турбулентный.

2.9. РАСЧЁТ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛООТДАЧИ 1 ОТ ГОРЯЧЕГО ПОТОКА К

СТЕНКЕ

Цель этого пункта – установить, с какой интенсивностью горячий поток, который движется по трубному пространству, может отдавать теплоту стенке трубы. Для этого необходимо найти коэффициент теплоотдачи 1, который входит в определяемый критерий Нуссельта Nu. А его значение находится по критериальному уравнению, которое в случае турбулентного движения внутри труб и каналов некруглой формы в несколько упрощнной форме можно записать так где Nu - критерий Нуссельта где d э - эквивалентный диаметр, для трубы он равен внутреннему диаметру.

Тогда для трубного пространства получим Отсюда величина коэффициента теплоотдачи от горячего толуола к стенке трубы будет равна

2.10. РАСЧЁТ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛООТДАЧИ 2 ОТ СТЕНКИ ТРУБЫ К

ВОДЕ ПРИ ОТСУТСТВИИ ПЕРЕГОРОДОК

Стенка трубы передат теплоту воде, которая омывает трубный пучок снаружи. Так как в нашем примере перегородок нет, то расчт проводится по уже известному нам уравнению, приведнному в предыдущем пункте (ведь вода, подобно толуолу, движется по каналам, образованными трубами!) Определяющий геометрический размер – эквивалентный диаметр, который был найден ранее в пункте 2.11. РАСЧЁТ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ К 0 БЕЗ УЧЁТА

ЗАГРЯЗНЕНИЙ СТЕНКИ

Теперь нам надо найти суммарную (результирующую) скорость передачи теплоты от горячего толуола к холодной воде через разделяющую их стенку. Будем считать, что стенка трубы чистая, на ней нет каких-либо отложений. Схемы такого переноса теплоты показана на рисунке Мы видим, что суммарный перенос теплоты (теплопередача!) складывается из трх стадий: теплота должна пройти от горячего потока к стенке, потом за счт теплопроводности через стальную стенку, а затем от стенки в холодный поток.

Расчт коэффициента теплопередачи К0 проводится по уравнению где 1 – коэффициент теплоотдачи от горячего потока к стенке (теплоотдача 1), ст – толщина стенки (см. рисунок), ст – коэффициент теплопроводности материала стенки, для обычной стали ст 46, 2 – коэффициент теплоотдачи от стенки в холодный поток (теплоотдача 2).

Подставив в приведнное уравнение полученные ранее значения, получим 2.12. РАСЧЁТ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ К расч С УЧЁТОМ

ЗАГРЯЗНЕНИЙ СТЕНКИ

В процессе эксплуатации теплообменника с обеих сторон теплопередающей поверхности (т.е. как снаружи, так и изнутри трубы) появятся различного рода загрязнения, которые ухудшают теплопередачу (см. рисунок). Величина термического сопротивления этих загрязнений может быть различной, но учесть их появление мы обязаны на стадии проектирования аппарата. На рисунке показаны отложения с обеих сторон теплопередающей поверхности.

Так как горячий поток в нашем случае представляет собой чистую органическую жидкость (толуол), то загрязнения, ею вызываемые, будут иметь несущественную толщину. Холодный же поток – оборотная вода, содержащая соли жсткости и растворнный воздух. По этой причине загрязнения, которые она вызывает, будут значительны по своей толщине.

Толщина и коэффициент теплопроводности этих загрязнений неизвестны. Поэтому для практических расчтов используют значение тепловой проводимости загрязнений, полученные путм обобщения опыта эксплуатации теплообменного оборудования. Так, установлено, что тепловая проводимость отложений, которые вызывает чистая органическая жидкость, равна 5800. Вода загрязннная (т.е плохого качества – а где на наших заводах другая?) вызывает появление загрязнений с тепловой проводимостью 14001860. Примем тепловую проводимость со стороны толуола, а со стороны воды 1500 2. Тогда расчтное значение коэффициента теплопередачи составит Если сравнить значение этого коэффициента со значением, полученным в предыдущем пункте, то можно сделать вывод, что в процессе эксплуатации аппарата эффективность передачи теплоты упадт почти в два раза!

2.13. НАХОЖДЕНИЕ НЕОБХОДИМОЙ ПОВЕРХНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА Fрасч Определим теперь требуемую поверхность теплообмена из основного уравнения теплопередачи Теперь мы можем сделать вывод – подойдт предлагаемый вариант теплообменника или нет. Сделать это очень просто: путм расчтов мы установили, что площадь поверхности теплопередачи для заданной скорости толуола в трубах (т.е. фактически для определнного расхода!) в заданном же диапазоне температур должна быть 495 м2. Нам же дан аппарат с площадью теплопередачи всего 208 м2. Понятно, что о его применении речи быть не может. Вывод: предлагаемый к установке аппарат не сможет обеспечить охлаждение толуола от температуры 110 0С до температуры 50 0С при скорости в трубах 1,6.

2.14. ДИАМЕТРЫ ШТУЦЕРОВ ДЛЯ ВВОДА И ВЫВОДА ПОТОКОВ, ИСХОДЯ ИЗ

ДОПУСТИМЫХ СКОРОСТЕЙ ИХ ДВИЖЕНИЯ

Сначала определим само понятие – штуцер. Это слово происходит от немецкого Stutzenружь, обрез. В современном понимании это короткая труба с фланцем, предназначеная для соединения аппарата с трубопроводом или другим аппаратом.

Итак, наша последняя задача – определить диаметры штуцеров для входа и выхода толуола d А d Б и для входа и выхода воды d В d Г (см. рисунок).

Сделать это очень просто из известного уравнения расхода где V – секундный объмный расход потока,, d – требуемый диаметр штуцера, м, wдоп – допустимая скорость потока в штуцере (трубе),.

Все производственные трубопроводы можно разделить на две неравноценные группы. К первой относятся так называемые напорные трубопроводы, по которым жидкость перекачивается насосом. Таких трубопроводов на производстве абсолютное большинство. Но есть ещ так называемые самотчные трубопроводы, в которых жидкость движется самотком, под действием силы тяжести.

Для напорных трубопроводов допустимая скорость принимается в диапазоне wдоп 0,5 2,5. Примем для дальнейших расчтов скорость в штуцере wдоп 2,0.

Тогда требуемый диаметр штуцера для ввода и вывода толуола По ГОСТу принимаем к установке штуцер с условным диаметром d у 300 мм.

Требуемый диаметр штуцера для ввода и вывода воды По ГОСТу принимаем к установке штуцер с условным диаметром d у 300 мм.



Похожие работы:

«Министерство здравоохранения и социального развития РФ ГОУ ВПО ИГМУ Кафедра фармакогнозии с курсом ботаники Методические указания для студентов 1 курса к практическим занятиям по ботанике по разделу : Голосеменные растения Иркутск 2008 Составители: доцент кафедры фармакогнозии с курсом ботаники, кандидат биологических. Бочарова Галина Ивановна, ассистент кафедры фармакогнозии с курсом ботаники, кандидат фармакогностических наук Горячкина Елена Геннадьевна, Рецензенты: старший преподаватель...»

«УДК 544(075) ББК 24.5я73 Ф48 Электронный учебно-методический комплекс по дисциплине Физическая химия подготовлен в рамках реализации Программы развития федерального государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования Сибирский федеральный университет (СФУ) на 2007–2010 гг. Рецензенты: Красноярский краевой фонд науки; Экспертная комиссия СФУ по подготовке учебно-методических комплексов дисциплин Ф48 Физическая химия [Электронный ресурс] : учеб. программа дисциплины...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Сыктывкарский лесной институт (филиал) федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный лесотехнический университет имени С. М. Кирова Кафедра целлюлозно-бумажного производства, лесохимии и промышленной экологии ФИЗИКА И ХИМИЯ ЦЕЛЛЮЛОЗЫ И ЛИГНИНА Учебно-методический комплекс по дисциплине для подготовки дипломированного специалиста по направлению...»

«' САИКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ^ ^ Н ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РФ Кафедра агрохимии и агроэкологии имени академика В.Н. Ефимова АГРОХИМИЧЕСКИИ АНАЛИЗ ПОЧВ МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ по дисциплине Агрохимия Направление: 110100.62-Агрохимия и агропочвоведение САНКТ-ПЕТЕРБУРГ 2012 Методические указания разработаны и подготовлены: к. б. н., доцентом С.Х. Хуаз, к. б. н., доцентом М.А. Ефремовой, ассистентом М.В. Киселёвым, под редакцией д.с.-х.н., профессора В.П....»

«Из представленных на рис. 4 результатов по применению различных реагентов следует, что с ростом концентраций кислот повышается эффективность очистки и снижется остаточная удельная активность грунта. Большей эффективностью обладают смешанные растворы серной и фосфорной кислотПри повышении концентрации серной кислоты от 0 до 2 моль/л в смеси с 1М Н3РО4 наблюдается наиболее резкое снижение удельной активности Cs-137 в грунте с 95 до 5 кБк/кг, что ниже минимальной значимой удельной активности...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Сыктывкарский лесной институт (филиал) федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный лесотехнический университет имени С. М. Кирова (СЛИ) Кафедра Машины и оборудование лесного комплекса МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ. ТЕХНОЛОГИЯ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ Учебно-методический комплекс по дисциплине для студентов специальностей 250401 Лесоинженерное дело и...»

«БЕЛОРУССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Химический факультет Кафедра физической химии Методические указания к лабораторной работе по спецкурсу Физическая химия кристаллов полупроводников Выявление микродефектов в монокристаллах Si методом дефект-контрастного травления для студентов специальности 1-31 05 01 Химия (по направлениям) направление специальности: 1-31 05 01-01 Химия (Научно-производственная деятельность) утверждено на заседании кафедры физической химии 01 нобря 2011 Протокол № 4 зав....»

«МИНИСТЕРСТВО ЗДРАВООХРАНЕНИЯ РФ Федеральные клинические рекомендации по диагностике и лечению изовалериановой ацидемии Москва 2013 2 Федеральные методические рекомендации подготовлены коллективом авторов: Сотрудники ФГБУ Московский НИИ педиатрии и детской хирургии Минздрава России д.м.н., проф. П.В. Новиков д.м.н. Е.А. Николаева Сотрудники ФГБУ Научный центр здоровья детей РАМН д.м.н., проф. Т.Э. Боровик к.м.н. Т.В. Бушуева Сотрудники ФГБУ Медико-генетический научный центр РАМН д.м.н. Е.Ю....»

«М.И. Ведерникова Л.Г. Старцева Ю.Л. Юрьев ПРИМЕРЫ И ЗАДАЧИ ПО МАССООБМЕННЫМ ПРОЦЕССАМ ХИМИЧЕСКОЙ ТЕХНОЛОГИИ Дистилляция и ректификация МИНОБРНАУКИ РОССИИ ГОУ ВПО УРАЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ МИНОБРНАУКИ РОССИИ ЛЕСОТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ М.И. Ведерникова Л.Г. Старцева Ю.Л. Юрьев ПРИМЕРЫ И ЗАДАЧИ ПО МАССООБМЕННЫМ ПРОЦЕССАМ ХИМИЧЕСКОЙ ТЕХНОЛОГИИ Часть II Дистилляция и ректификация Учебное пособие Екатеринбург УДК 66.02(076.1) ББК 35.11Я В Рецензенты: Кафедра процессов и аппаратов химической...»

«О. Б. Русь А. М. Ходосовская Введение в биотехнологию Практикум Минск БГУ 2011 УДК 60(076)(075.8) ББК 30.16я73 Р88 Рекомендовано ученым советом биологического факультета 27 октября 2009 г., протокол № 3 Р е ц е н з е н т ы: кафедра биотехнологии и биоэкологии Белорусского государственного технологического университета (зав. кафедрой кандидат химических наук, доцент В. Н. Леонтьев); кандидат биологических наук, доцент кафедры микробиологии Белорусского государственного университета Р. А....»

«Министерство образования и науки, молодежи и спорта Украины Севастопольский национальный технический университет КАЧЕСТВЕННЫЙ АНАЛИЗ НЕОРГАНИЧЕСКИХ ЗАГРЯЗНИТЕЛЕЙ В ЭКОЛОГИЧЕСКИХ ОБЪЕКТАХ МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ к лабораторной работе по дисциплине Основы химического анализа в экологии для студентов специальности 6. 040106 Экология, охрана окружающей среды и сбалансированное природопользование очной и заочной форм обучения Севастополь Create PDF files without this message by purchasing novaPDF...»

«Московский государственный университет имени М.В.Ломоносова Научно-образовательный центр по нанотехнологиям Химический факультет Кафедра химической технологии и новых материалов А.Ю. Алентьев, М.Ю. Яблокова СВЯЗУЮЩИЕ ДЛЯ ПОЛИМЕРНЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ Учебное пособие для студентов по специальности Композиционные наноматериалы МОСКВА 2010 Редакционный совет: проф. В.В. Авдеев проф. А.Ю. Алентьев проф. Б.И. Лазоряк доц. О.Н. Шорникова Методическое руководство предназначено для слушателей...»

«В.Я. БОРЩЁВ ОБОРУДОВАНИЕ, ДЛЯ ИЗМЕЛЬЧЕНИЯ МАТЕРИАЛОВ: ДРОБИЛКИ И МЕЛЬНИЦЫ ИЗДАТЕЛЬСТВО ТГТУ В.Я. БОРЩЁВ В. Я. Борщев Оборудование для измельчения материалов: дробилки и мельницы: учебное пособие, Тамбов: издательство Тамбовского Государственного Технического Университета, 2004. 75с. Рецензенты: Доктор технических наук, профессор С. Н. Сазонов Доктор технических наук, профессор Е. Н. Малыгин В учебном пособии, составленном в соответствии с требованиями Государственного образовательного стандарта...»

«ГОУ ВПО ИГМУ Росздрава Кафедра общей химии Физическая и коллоидная химия Применение уравнения Фрейндлиха к адсорбции органических кислот на твердых адсорбентах ИЗМЕРЕНИЕ АДСОРБЦИИ УКСУСНОЙ КИСЛОТЫ НА ПОВЕРХНОСТИ УГЛЯ ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА Методическое пособие Иркутск, 2008 Пособие подготовлено кафедрой общей химии ГОУ ВПО ИГМУ Рецензенты: Пособие Применение уравнения Фрейндлиха к адсорбции органических кислот на твердых адсорбентах. Определение адсорбции уксусной кислоты на поверхности...»

«СЫКТЫВКАРСКИЙ ЛЕСНОЙ ИНСТИТУТ _ КАФЕДРА ТЕПЛОТЕХНИКИ И ГИДРАВЛИКИ ОЧИСТКА И РЕКУПЕРАЦИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ВЫБРОСОВ В ЦБП САМОСТОЯТЕЛЬНАЯ РАБОТА СТУДЕНТОВ Методические указания для подготовки дипломированного специалиста по направлению 655000 Химическая технология органических веществ и топлив специальности 240406 Технология химической переработки древесины СЫКТЫВКАР 2007 ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ СЫКТЫВКАРСКИЙ ЛЕСНОЙ ИНСТИТУТ – ФИЛИАЛ ГОУ ВПО САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ...»

«МИНЗДРАВСОЦРАЗВИТИЯ РОССИИ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ МЕДИЦИНСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ (ГОУ ВПО ИГМУ Минздравсоцразвития России) Кафедра технологии лекарственных форм Т.П. Зюбр, Г.И. Аксенова, И.Б. Васильев ЖИДКИЕ ЛЕКАРСТВЕННЫЕ ФОРМЫ Раздел 1 Растворы Учебно-методическое пособие Иркутск, 2011 г. 1 УДК 615.451(075.8) ББК 52.817.я.73 З98 Составители: Т.П. Зюбр - зав. кафедрой технологии лекарственных форм ГОУ ВПО ИГМУ...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Сыктывкарский лесной институт (филиал) федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный лесотехнический университет имени С. М. Кирова Кафедра теплотехники и гидравлики ГИДРО- И ПНЕВМОАВТОМАТИКА Учебно-методический комплекс по дисциплине для студентов направления бакалавриата 220200.62 Автоматизация и управление и специальности 220301.65...»

«В.В. Авдонин ТЕХНИЧЕСКИЕ СРЕДСТ&А И МЕТОДИКА РАЗВЕДКИ МЕСТОРОЖДЕНИЙ ПОЛЕЗНЫХ ИСКОПАЕМЫХ Издательство Московского университета 1994 Б Б К 26.325 А46 У Д К 550.83/84 Рецензенты: доктор геолого-минералогических наук Н.И. Еремин, кандидат геолого-минералогических наук Н.Н. Шатагин Печатается по постановлению Редакционно-издательского совета Московского университета Федеральная программа книгоиздания Р о с с и и на 1994 г. Авдонин В. В. А46 Технические средства и методика разведки место­ рождений...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ ВОРОНЕЖСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ДЛЯ САМОСТОЯТЕЛЬНОЙ ПОДГОТОВКИ СТУДЕНТОВ ПО КУРСУ АНАЛИТИЧЕСКАЯ ХИМИЯ Учебно-методическое пособие для вузов Составители: О.Ф. Стоянова, И.В. Шкутина, В.Ф. Селеменев Издательско-полиграфический центр Воронежского государственного университета Утверждено научно-методическим советом фармацевтического факультета 14...»

«Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Курский государственный медицинский университет Федерального агентства по здравоохранению и социальному развитию Фармацевтический факультет Кафедра биологической химии Л.П. Чалая, А.И. Конопля Методическое пособие по выполнению контрольных работ для студентов III курса фармацевтического факультета заочного отделения по биологической химии Курск – 2005 УДК 577.1(071) Печатается по решению ББК 28.072.я73...»






 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.