WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

Министерство образования и науки РФ

Казанский государственный архитектурно-строительный

университет

Кафедра теплоэнергетики

ГЕОТЕРМАЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ

методические указания

для студентов специальности 270109

Казань,2010г.

УДК 696/697

ББК 38.762,2; 38.763

К57

Геотермальные установки: Методические указания по предмету для студентов специальности 270109. Сост.: Кодылев А.В. Казань: КазГАСУ, 2010.

– 70с.

Печатается по решению Редакционно-издательского совета Казанского государственного архитектурно-строительного университета В методических указаниях даны принципиальные схемы источников геотермального теплоснабжения, характер их работы. Показаны примеры расчета и приведены задания.

Методические указания предназначены для студентов пятого курса специальности 270109 – Теплогазоснабжение и вентиляция.

Табл. 3, библиогр. 10 наимен.

Рецензент - д.т.н., профессор, зав.

кафедрой котельных установок Казанского Государственного Энергетического Университета Таймаров М.А.

©Казанский государственный архитектурно-строительный университет, © Кодылев А. В..,

СОДЕРЖАНИЕ

1.Термины и определения

2. Основные нормы проектирования

2.1.Тепловой расчет геотермальных систем отопления и охлаждения

2.2. Регулирование геотермальных систем теплоснабжения

3. Принципиальные схемы систем геотермального теплоснабжения

4.Открытые системы геотермального теплоснабжения

5.Закрытые системы геотермального теплоснабжения

6. Бессливная система геотермального теплоснабжения

7.Геотермальная система теплохладоснабжения с тепловыми насосами................. 8.Открытая геотермальная система с комбинацией водяного и воздушного отопления

9.Комплекесные геотермальные системы теплоснабжения

10. Солеотложения в системах геотермального теплоснабжения и методы их предотвращения





1. Примеры расчета коэффициента эффективности для различных систем геотермального теплоснабжения

2. Пример подбора отопительных приборов и построение графиков регулирования геотермальных систем отопления

3. Пример расчета комплексной системы геотермального теплоснабжения....... ПРИЛОЖЕНИЕ

Задание 1. На расчет коэффициента эффективности для различных систем геотермального теплоснабжения

Задание 2. Подбор отопительных приборов и построение графиков геотермального систем отопления

Задание 3. На расчет комплексной системы геотермального теплоснабжения....... Литература

1.Термины и определения 1. Месторождение геотермальных вод – часть водоносной системы, в пределах которой имеются благоприятные условия для отбора геотермальных вод в количестве, достаточном для их теплоэнергетического использования.

2. Термоводозабор - одна или несколько объединенных между собой трубопроводами скважин, пробуренных на месторождении геотермальных вод, социально обустроенных и предназначенных для подачи геотермального теплоносителя на нужды теплоснабжения зданий и сооружений.

3. Открытая система геотермального теплоснабжения – система, в которой геотермальная вода непосредственно подается на водозабор горячего водоснабжения.

4. Закрытая система геотермального теплоснабжения – система, в которой на водозабор горячего водоснабжения подается не геотермальная вода, нагретая за счет геотермальной теплоты.

5. Геотермальная система теплоснабжения с зависимым присоединением систем теплоснабжения с независимым присоединением систем отопления – система, в которой геотермальная вода подается непосредственно в отопительные приборы отопительных установок.

6. Геотермальная система теплоснабжения с независимым присоединением систем отопления, в которой в отопительные приборы подается на геотермальный теплоноситель, нагретый в теплообменнике за счет геотермальной теплоты.

7. Транзитные геотермальные тепловые сети – трубопроводы от термоводозаборов до устройства перехода на другой температурный график, а при едином температурном графике до первого ответвления к потребителям.

8. Магистральные геотермальные тепловые сети - трубопроводы от границы транзитных сетей, а при их отсутствии или протяженности менее I км - от термоводозаборов до ответвлений к жилым районам (кварталам), промышленным и сельскохозяйственным предприятиям.

9. Распределительные геотермальные тепловые сети – трубопроводы от границ магистральных сетей до узлов присоединения зданий.

10. Сборные сбросные трубопроводы (сети) – трубопроводы от узлов присоединения зданий до мест врезки в магистральные сбросные сети.

11.. Магистральные сбросные сети – трубопроводы от узлов границы сбросных трубопроводов до места сброса или обратной закачки, а при расстоянии до этих мест более 1км – до места врезки последнего сбросного трубопровода.

12. Транзитные сбросные сети – трубопроводы от границы магистральных сбросных трубопроводов (сетей) до места сброса или обратной закачки.





13. Сбросный пункт (СП) – пункт водоподготовки сбросной геотермальной воды для обеспечения сброса без ущерба для окружающей среды с соответствующим набором оборудования.

14. Насосная система обратной закачки (НСОЗ) – насосная станция для закачки отработанной геотермальной воды в водонасосный пласт.

15. Геотермальные воды, отнесенные в установленном порядке к категории лечебных, должны использоваться, прежде всего, для лечебных и курортных целей. На нужды теплоснабжения они могут быть использованы только при разрешении органов по регулированию использования и охране водных ресурсов. А так же при согласовании с органами здравоохранения и управления курортами.

16. С учетом требований п.1.2(2) теплота геотермальных вод должна применяться для отопления, горячего водоснабжения, вентиляции и кондиционирования воздуха жилых, общественных и производственных зданий и сооружений.

За расчетный расход геотермального теплоносителя и его температуру следует принимать суммарный дебит скважин термоводозабора, а за расчетную температуру на термоводозаборе, имеющем две и более скважин, должна приниматься средневзвешенная температура:

где К – количество геотермальных скважин, шт.;

tТ1, tт2, … tтк – температуры на устье скважин;

G т1, G т2…. Gтк - дебиты геотермальных скважин, кг/с.

При разработке геотермальных систем теплоснабжения необходимо обеспечивать максимальное значение коэффициента их эффективности геот.

При одновременном минимальном удельном расходе геотермальной воды на единицу расчетной тепловой нагрузки:

-степень относительного срабатывания температурного перепада;

Z- степень относительного использования максимума нагрузки (см.

приложение таблица 1).

- степень относительного увеличения расчетного дебита термоводозабора, принимаются по графикам (рис.1);

d – доля пикового догрева в годовом тепловом балансе систем геотермального теплоснабжения, (рис.2);

tтг и tс – расчетная температура геотермального теплоносителя с учетом пикового догрева и его сбросная температура.

Рис. 1 Графики для определения степени относительного увеличения Рис. 2 Графики для определения доли пикового догрева при отоплении.

Для объектов геотермального теплоснабжения, имеющих нагрузку отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, общий коэффициент геот следует определять по формуле:

где,, — доли расчетного дебита геотермальной воды, расходуемые соответственно на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, рассчитываемые по формулам:

где Qот., Qвент., Qг.в — расчетные нагрузки отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, Вт;

с — удельная теплоемкость теплоносителя, Дж/(кгС);

tот.; tвент.; tг.в; — расчетные перепады температур теплоносителя в системах отопления, вентиляции и горячего водоснабжения, С;

GТуд — удельный расход геотермальной воды, приходящейся на единицу расчетной тепловой нагрузки объекта, кг/Дж, который следует рассчитывать по формуле:

Qоб QОТ Qвент QГ.В. — общая тепловая нагрузка объекта геотермального теплоснабжения, Вт;

об. = f ( скв.об ) — степень относительного увеличения расчетного дебита термоводозабора для объекта в целом, определяемая по графикам, изображенным на рис. 1 в зависимости от средневзвешенной величины коэффициента использования термоводозабора:

Повышенные значения коэффициента эффективности и сокращения удельного расхода геотермальной воды следует обеспечивать путем использования систем отопления с увеличенным расчетным перепадом температур теплоносителя пикового догрева, тепловых насосов, комплексного использования геотермального теплоносителя с последовательным присоединением разнородных потребителей, предпочтительным использованием геотермальной теплоты на горячее водоснабжение, систем воздушного отопления, сезонных потребителей геотермальных вод. Указанные способы могут комбинироваться.

На термоводозаборе следует предусматривать сборную емкость геотермальной воды, а подача его потребителю должна производиться насосом.

Объем сборной емкости следует принимать в размере не менее 1 часового дебита термоводозабора. При проектировании систем необходимо учитывать охлаждение теплоносителя при транспортировке до потребителя.

Регулирование геотермальных систем теплоснабжения и тепловой расчет геотермальных систем отопления и охлаждения можно посмотреть в ВСН 56- “Геотермальное теплохладоснабжение жилых и общественных зданий и сооружений” (пункт 4 и пункт 5).

2.1.Тепловой расчет геотермальных систем отопления и охлаждения Технические решения геотермальных систем отопления должны обеспечивать, возможно, более глубокое срабатывание теплового потенциала геотермального теплоносителя, что достигается созданием повышенного расчетного перепада его температур, характеризующегося высоким (близким к 1) значением расчетного коэффициента степени срабатывания теплового потенциала теплоносителя ', который следует вычислять по формуле:

где t ‹, t o, t ‰ — расчетные температуры горячей, обратной воды отопительного прибора и внутреннего воздуха соответственно, С.

Подбор отопительных приборов, устанавливаемых в помещениях, следует выполнять по формуле:

где Q — расчетная тепловая мощность отопительного прибора, Вт;

Qн — требуемый номинальный тепловой поток отопительных приборов, устанавливаемых в данном помещении, Вт.

- относительный безразмерный среднестепенной температурный напор отопительного прибора;

отопительного прибора, С;

1 = t г t в — расчетный температурный напор, на входе в отопительный прибор,С;

2 = t o t в — расчетный температурный напор на выходе из отопительного прибора, С;

п = т-1 — показатель степени, характерный для каждого типа отопительных приборов;

т — паспортный показатель степени для расчета данного типа отопительных приборов, определенный опытным путем (выбирается по справочным данным);

— относительный безразмерный расход теплоносителя через отопительный прибор;

Gn — расход теплоносителя через отопительный прибор, кг/с;

Р — паспортный показатель степени для данного типа отопительных приборов, определенный опытным путем при Gn 0,025 кг/с.

При ' допускается пользоваться расчетной формулой (11) для традиционных систем отопления вида.

температурный напор.

При этом когда Gn 0,025 кг/с, номинальный тепловой поток выбранного типоразмера отопительного прибора Q’•р следует уточнить с помощью вычисления по формуле:

где Qн1 — паспортный номинальный тепловой поток данного типоразмера отопительного прибора при Gn 0,025 кг/с;

Р1, P2 — паспортные показатели степени при G 0,025 и Gn 0,025 кг/с.

В геотермальных системах отопления, имеющих зависимое присоединение к тепловой сети, на расчетный размер устанавливаемых отопительных приборов допускается вводить коэффициенты, равные:

а) для радиаторов — 1,02 1,03;

б) для конвекторов - 1,05 1,1, учитывающие возможное ухудшение теплопередачи из-за солеотложения. При отсутствии данных для обоснованного выбора величины этих коэффициентов следует принимать их максимальные значения.

При гидравлическом расчете трубопроводов систем отопления, имеющих зависимое присоединение к геотермальной тепловой сети, значение коэффициента эквивалентной шероховатости следует принимать равным 0, мм.

На расчетные потери давления в таких системах допускается вводить коэффициент 1,1 — 1,5, учитывающий возможное зарастание трубопроводов.

При отсутствии данных для обоснованного выбора величины этого коэффициента следует принимать его максимальную величину (1,5), а на вводе системы предусматривать установку арматуры для гашения избыточного давления.

При проектировании систем отопления, присоединяемых к геотермальным тепловым сетям по зависимой схеме, следует предусматривать:

а) возможность раздельной продувки каждого участка (стояка, ветви);

б) минимальное количество резьбовых соединений.

В зависимых геотермальных системах отопления при соответствующем технико-экономическом обосновании допускается применение труб и отопительных приборов из цветных металлов, коррозионно-стойких сплавов с антикоррозионными покрытиями, а также неметаллических труб и отопительных приборов.

Геотермальные системы отопления, как правило, следует проектировать однотрубными по бифилярной схеме или двухтрубными.

При температурах геотермального теплоносителя ниже 60 С следует, как правило, применять потолочно-напольные радиационные системы отопления.

Для охлаждения помещений жилых и общественных зданий в теплый период года в районах с сухим жарким климатом допускается применять комбинированные потолочно-напольные системы радиационного отопления — охлаждения, присоединяемые к системам геотермального теплоснабжения с тепловыми насосами.

Выбор минимальных температур хладоносителя для радиационных систем охлаждения производится по зависимости (рис. 3).

Рис. 3 Зависимость температуры хладоносителя от относительной влажности dу — условный диаметр труб, мм;

— толщина слоя тяжелого бетона, по нейтральной оси которого замоноличены трубы, мм.

Допустимая по гигиеническим требованиям средняя температура охлаждающей поверхности потолка t должна определяться по формуле:

где обл — коэффициент облученности панели со стороны человека определяется по формуле:

где h hпом 1,7 м, hпом - высота помещения от пола до потолка, м;

lср. — средний размер охлаждающей панели, равный корню квадратному из ее площади, м.

Определение средней температуры охлаждающей поверхности потолка следует производить по графику (рис. 4).

Рис. 4 Температура охлажденной поверхности.

S — шаг замоноличенных труб, мм;

tв, tх — температуры внутреннего воздуха и хладоносителя соответственно;

tпов. — температура поверхности.

Выбор расчетной температуры теплоносителя для радиационных систем потолочно-напольного отопления — охлаждения в зависимости от температуры хладоносителя и тепловых нагрузок следует производить по графику на рис. 5.

Рис. 5 Зависимость температуры теплоносителя от температуры хладоносителя и соотношения холодо- и теплонагрузок для радиационных систем отопления.

Относительное увеличение расчетных потерь давления л в радиационных системах отопления — охлаждения при работе их в режиме охлаждения следует определять по формуле:

где Qот и Qохл — тепловые нагрузки в режиме отопления и охлаждения соответственно, Вт;

t от и t охл — расчетные перепады температур в системе в режиме отопления и охлаждения соответственно, С.

При необходимости уменьшения потерь давления в радиационных системах отопления — охлаждения следует применять схему с дополнительными стояками, (рис. 6).

Рис. 6 Система отопления — охлаждения с дополнительными стояками.

1 — задвижка на перемычке, открытая зимой и закрытая летом;

2 — дополнительные стояки для режима охлаждения.

2.2. Регулирование геотермальных систем теплоснабжения Регулирование отопительной нагрузки геотермальных систем теплоснабжения с независимым присоединением отопления, имеющих четырехтрубную распределительную сеть, следует производить на ЦТПГ путем изменения расхода геотермального теплоносителя через отопительный теплообменник (количественное регулирование).

Регулирование отопительной нагрузки двухтрубных открытых геотермальных систем теплоснабжения с зависимым присоединением отопления, а также закрытых систем с двухтрубной распределительной сетью следует, как правило, производить на индивидуальных тепловых пунктах путем подмешивания обратной воды (качественное регулирование).

При бифилярных системах отопления, присоединенных к тепловым сетям по зависимой схеме, может предусматриваться количественное регулирование отопительной нагрузки определяется по формуле:

где — коэффициент отпуска теплоты на отопление;

G и G — текущий и расчетный расходы теплоносителя.

Показатель степени должен вычисляться по формуле:

текущая температура обратной воды равна:

где tг, tо — расчетные температуры горячей и обратной воды в тепловой сети, 3. Принципиальные схемы систем геотермального Геотермальные воды, используемые в теплоснабжении, можно условно разбить на три группы:

- геотермальные воды, которые могут непосредственно использоваться у потребителя и догреваться без каких-либо отрицательных последствий, то есть воды наиболее высокого качества;

- геотермальные воды, которые могут непосредственно использоваться у потребителя на отопление, но не могут подвергаться нагреву из -за увеличения агрессивных свойств;

- геотермальные воды повышенной минерализации и агрессивности, которые нельзя использовать непосредственно у потребителя.

Принципиальные схемы геотермальных систем теплоснабжения должны выбираться с учетом температуры и химического состава геотермального теплоносителя, характера возможного потребления геотермальной теплоты, условий сброса отработанной геотермальной воды, наличия источника питьевой воды, взаимного расположения термоводозабора, потребителя, места сброса и источника воды питьевого качества, а так же расстояний между ними (см. пункты 4-9).

Экономичность геотермального теплоснабжения можно повысить путем увеличения перепадов температуры теплоносителя, применения комплексных систем теплоснабжения, пиковых котельных, теплонасосных установок, утилизации сбросной воды и другими способами. При использовании геотермальных вод с температурой около 60°С на нужды отопления перспективными являются отопительные элементы, замоноличенные в панели перекрытия, что позволяет создать повышенные перепады температур и решить проблемы размещений отопительных приборов в отапливаемых помещениях.

Принципиальные схемы простейших систем геотермального теплоснабжения представлены в виде открытых (рис. 7), закрытых систем (рис.

8,9), а так же систем с повышенной эффективностью использования геотермальной теплоты (рис.10-14).

Предварительный выбор принципиальной схемы с учетом перечисленных факторов может быть произведен с помощью таблицы 2 (см. приложение), а оборудование этих систем может быть подобрано с помощью таблицы 3 (см.

приложение).

4.Открытые системы геотермального теплоснабжения В открытой системе теплоснабжения, обеспечивающей только горячее водоснабжение, геотермальная вода по однотрубной тепловой сети подается непосредственно на водозабор. Суточная неравномерность потребления горячей воды компенсируется с помощью бака-аккумулятора. Недостатком таких схем является отсутствие циркуляции теплоносителя в распределительной сети ГВ, в результате чего неизбежно остывание теплоносителя в период отсутствия водозабора горячей воды (например, ночью). По причине этого недостатка схема может быть рекомендована к применению только при малых расстояниях между термоводозабором и потребителем геотермальной теплоты.

Скрытые геотермальные системы теплоснабжения с зависимым присоединением отопления имеют две модификации (см. приложение 3, рис. [2]):

4.1.Геотермальная вода параллельно подается на отопление и горячее водоснабжение (рис. 7).После отопительных систем вода сбрасывается вблизи водозабора. Транзитная сеть имеет двухтрубную прокладку.

Рис. 7 Открытая двухтрубная геотермальная система теплоснабжения.

1 – геотермальная скважина, 2 - бак-аккумулятор, 3 – сетевой насос, 4 - отопительные приборы, 5 – водоразборный кран.

4.2.Схема аналогичная (рис. 7), но сброс отработанного теплоносителя производится вблизи потребителя. Транзитная подающая и сбросная тепловые сети имеют однотрубную прокладку.

Приведенные схемы не могут быть применены при несоответствии геотермальной воды нормативным требованиям на воду питьевую и при ее температуре:

где t Т – температура термальной воды на устье скважины, °С t Т.Р. – снижение температуры воды за счет охлаждения при транспортировании, °С t Г.В. – нормируемая температура воды в системах горячего водоснабжения, 5.Закрытые системы геотермального теплоснабжения А. Закрытые геотермальные системы, обеспечивающие только горячее водоснабжение.

В зависимости от расположения места сброса и источника питьевой воды могут быть использованы по трем видам схемного решения. Одна из таких схем – однотрубная, закрытая, геотермальная система горячего водоснабжения показана на рисунке 8. Применение этой схемы целесообразно при расположении места сброса отработанной геотермальной воды вблизи потребителя геотермальной теплоты. В соответствии со схемой геотермальный теплоноситель по однотрубной транзитной тепловой сети подается в теплообменник ЦТПГ (центральный геотермальный тепловой пункт), который расположен вблизи потребителя, после чего сбрасывается.

Не геотермальный теплоноситель питьевого качества, циркулируя по двухтрубной распределительной сети, нагревается в теплообменнике ЦТПГ и подается на водозабор. Подпитка осуществляется из водопровода (см.

приложение 3, рис. 5 [2]).

Рис.8 Однотрубная закрытая геотермальная система горячего 1 - геотермальные скважины термоводозабора, 2 - сборный бак-аккумулятор геотермальной воды, 3 - однотрубная транзитная теплотрасса, 4 - сетевой теплообменник, 5 - сетевые насосы, 6 - водоразборный кран, 7 - двухтрубная распределительная теплосеть, 8 - сбросная теплосеть, 9 - расширительный бак.

Ввиду сравнительно большой протяженности тепловой сети, по которой транспортируется геотермальная вода, схема (рис. 8) может быть рекомендована при отсутствии опасности интенсивной коррозии и солеотложения.

Б. Закрытые геотермальные системы теплоснабжения, обеспечивающие отопление и горячее водоснабжение.

Расположение места сброса вблизи потребителя, а так же отсутствие повышенной коррозионной активности и солеотложения дает возможное создание системы с однотрубной тепловой сетью для транспортирования геотермальной воды до ЦТПГ, расположенного рядом с потребителем. После ЦТПГ геотермальная вода сбрасывается. Распределительная сеть после ЦТПГ в зависимости от качества и температуры геотермального теплоносителя может быть четырехтрубной с зависимым присоединением отопления (рис. 9), либо двухтрубной распределительной сетью и не зависимым присоединением отопления (см. приложение 3, рис. 7 [2]).

Рис. 9 Закрытая геотермальная система теплоснабжения с независимым 1-геотермальные скважины, 7 – отопительный теплообменник, 2-сборный бак-аккумулятор, 8 – сетевой насос распределительной сети 4- транзитная однотрубная теплосеть, 10-водоразборный кран, 5-транзитная сбросная теплосеть, 11-отопительный прибор, – водоподогреватель горячего 12 – расширительный бак.

водоснабжения В. Закрытые геотермальные системы теплоснабжения, обеспечивающие только отопление.

При не питьевом качестве геотермального теплоносителя и отсутствия воды питьевого качества возможно применения систем теплоснабжения, обеспечивающих только отопление зданий и сооружений. Схемы двухтрубной системы с зависимым присоединением отопления применимы при отсутствии угрозы интенсивной коррозии и солеотложения.

6. Бессливная система геотермального теплоснабжения При соответствии качества геотермального теплоносителя требованиям теплоносителя требованиям на питьевую воду, может быть применена бессливная система геотермального теплоснабжения (рис.10), обеспечивающая минимальный расход геотермальной воды на единицу расчетной отопительной нагрузки, равный среднечасовому расходу горячего водоснабжения. В этой схеме при наименьшем удельном расходе воды (по сравнению со всеми другими схемами) имеют место наибольшая мощность источника теплоты и наибольший расход топлива (см. приложение 3, рис. 10 [2]).

Рис.10 Принципиальная схема бессливной системы геотермального 1 – скважина, 2 – система отопления, 3 – система горячего водоснабжения, 4 – пиковая котельная, 5 – бак-аккумулятор, 6 – насос, 7 – регулятор постоянного расхода, 8 – регулятор постоянства температуры, 9 – элеватор.

Регулирование отопительной нагрузки системы производится путем постепенного сокращения доли пикового догрева, работающего большую часть отопительного сезона с последующим переходом на пропуски. Эффективность такой системы выше, чем больше доля ГВ в суммарной тепловой нагрузке.

Система работает следующим образом.

Геотермальная вода по однотрубной магистрали от скважины (1) подается к типовой котельной. Расход воды равен среднечасовому расходу на горячее водоснабжение:

где GдоБ – добавочный расход теплоносителя, равный расходу в обратном трубопроводе распределительной сети.

В пиковой котельной(4) суммарный расход G Д.Г. подогревается и подается в системы отопления (2) через регулятор постоянства расхода (7) и элеватор (9), а так же в системы ГВ (3). Суточная неравномерность водопотребления ГВ уравнивается баком аккумулятором (5), установленным на обратном трубопроводе распределительной сети циркуляция в этой сети создается насосом (6). Возможны три варианта соотношений между температурой геотермальной воды и нормируемой температурой теплоносителя в системах ГВ:

Расчеты теплопроизводительности пиковой котельной для трех режимов работы:

Установленная тепловая мощность пикового источника теплоты Qп определяется при этом по формуле:

где с — удельная теплоемкость геотермального теплоносителя, Дж/кгС;

G Г.В. среднесуточный расход питьевой воды в системе ГВ, кг/с;

t Г.В. — расчетная начальная температура водопроводной воды в системе ГВ после пикового догрева, С;

t Г. В. t o t Т.О. — расчетная температура водопроводной воды системы ГВ после сетевого теплообменника, С;

t o — расчетная температура обратной воды в сети после системы отопления теплицы, С;

t Т.О. — разность температур теплоносителей на «горячем» конце противоточного теплообменника в расчетном режиме (рекомендуется выбирать Значение коэффициента отпуска теплоты, соответствующее включению (выключению) пикового догрева, следует определять по формуле:

теплообменного аппарата системы ГВ в расчетном режиме;

t вод — расчетная температура водопроводной воды, поступающей в систему ГВ на подпитку, С;

t Т — расчетная температура геотермальной воды, С.

Температура наружного воздуха t П.Н., соответствующая п, при которой должен включаться (выключаться) пиковый догрев, определяется по формуле:

где t в — температура внутреннего воздуха теплиц, С;

t Н — расчетная температура наружного воздуха, С.

График регулирования тепловой мощности пикового источника теплоты Qп, МВт, следует строить, пользуясь зависимостью:

где — текущий коэффициент отпуска теплоты.

График общего расхода геотермального теплоносителя в режиме регулирования дебита термоводозабора следует строить по формуле:

где Gт — текущий расход геотермальной воды, кг/с;

К и F — коэффициент теплопередачи в расчетном режиме (Вт/м 2С) и площадь поверхности нагрева теплообменного аппарата ГВ (м 2) соответственно.

Для этого, подставляя в формулу (25) значения текущего расхода Gт Gт, получим соответствующие значения п. Затем, отложив по оси абсцисс вычисленные значения, а по оси ординат — принятые значения Gт, получаем искомый график. При этом расход теплоносителя в летнем режиме (при = 0) определяется графически.

Произведение KF характеризует конструктивные особенности и размеры теплообменного аппарата и вычисляется по формуле:

или График температуры сбросной геотермальной воды tс() (необходимый для определения количества теплоты, возвращаемой в водоносный пласт при обратной закачке) следует строить по следующим расчетным зависимостям:

для систем с пиковой котельной в режиме максимального дебита термоводозабора и работы пикового догрева (т. е. при п ):

регулирования дебита термоводозабора (т. е. при п), а также для систем с ТНУ во всем диапазоне изменения :

теплоты при выключенной системе отопления теплиц ( = 0);

7.Геотермальная система теплохладоснабжения с тепловыми При технико-экономическом обосновании экономии геотермальной теплоты рекомендуется геотермальная система теплоснабжения с применением теплонасосных установок (ТНУ). В летний период такая система может работать в режиме хладоснабжения. Теплонасосные установки следует размещать на обратной линии геотермальных систем. На рисунке 11 показана упрощенная схема пиковой котельной и ТНУ. Системы геотермального теплохладоснабжения могут выполняться централизованными и децентрализованными (см. приложение 3, рис. 12 [2]).

Рис.11 Принципиальная схема системы геотермального водоснабжения с применением пикового догрева и тепловых насосов.

1 – скважина, 2 – система отопления, 3 – система горячего водоснабжения, 4 – пиковая котельная, 5 – теплонасосная установка, 6 – бак-аккумулятор, 7 – насос 8 – конденсаторы, 9 – испарители, Эффективность работы тепловых насосов возрастает при использовании низкотемпературных отопительных систем, а так же за счет последовательно – противоточного включения нескольких агрегатов. Тепловой баланс ТНУ записывается формулой:

где QTHY - количество теплоты, выходящей из конденсата теплового насоса, QTHY - количество теплоты, утилизирующей в испарителе теплового насоса, - коэффициент эффективности теплового насоса.

Соотношение расходов нагреваемой в конденсатах ТНУ воды GTHY к сбрасываемой через испарители GTHY определяется по формуле:

где tк – расчетная температура воды на выходе из конденсатора, °С, tс – расчетная температура воды на выходе из испарителя (сброс), принимается 5-25 °С, Т с tс 273 ;

t o - расчетная температура сбросной воды в тепловой сети после систем отопления, °С;

M - отопительный коэффициент ТНУ, при ориентировочных расчетах принимается M 3 4 ;

При значениях 2,2 тепловой насос дает экономию в топливе по сравнению с котельной. Даже при температуре испарения 5°С и температуре конденсации 60 °С, 2,2 и целесообразность использования теплонасосных установок в системах геотермального теплоснабжения очевидна.

Ориентировочная установленная мощность ТНУ N и годовой расход электроэнергии PТН определяется по формулам:

Где TH и ТН - доля расчетной и среднегодовой тепловой мощности теплового насоса;

М ср - среднегодовой отопительный коэффициент ТНУ;

Т сез - продолжительность отопительного сезона;

Q от - расчетная нагрузка отопления – Вт;

СР - среднегодовой коэффициент отпуска теплоты;

где t в- температура воздуха в обслуживаемых помещениях, °С;

tн - расчетная температура наружного воздуха для проектирования систем отопления и вентиляции, °С;

tнср - средняя за период работы систем отопления или вентиляции температура наружного воздуха, °С.

8.Открытая геотермальная система с комбинацией водяного и При исходных условиях проектирования, аналогичных предыдущему пункту и высоком качестве геотермальной воды может быть рекомендована открытая геотермальная система теплоснабжения с последовательным включением водяного и воздушного отопления (рис.12).

Г – линия горячего водоснабжения, В – вентили (задвижки).

Рис.12 Принципиальная схема системы геотермального теплоснабжения с комбинированным использованием систем водяного и воздушного отопления.

1– геотермальная скважина, 2 – пиковая котельная, 3 – система водяного отопления, 4 – система воздушного отопления, 5,6 – калориферы первой и второй ступени подогрева, 7 – водоразборный кран ГВ, 8 – бак аккумулятор ГВ.

В соответствии со схемой геотермальная вода из скважины (1) направляется параллельно в системы ГВ (7) и отопления. Вода, поступающая на отопление, проходит пиковый подогрев (2), а затем подается в системы водяного отопления (3) и параллельно в калориферы второго подогрева (6) систем воздушного отопления(4).Обратная вода после калориферов второго подогрева (6) и систем водяного отопления (3) поступает в калориферы первого подогрева (5) и затем сбрасывается.

Наличие пикового подогрева в схеме не является обязательным и зависим от величины tт.

Регулирование системы производится путем уменьшения доли пикового догрева с переходом на пропуски при его отключении. Если пиковая котельная отсутствует или нежелательно переходить на ранние пропуски, то может производиться качественное регулирование путем подмешивания обратной воды. С учетом циркуляционной линии ГВ распределительные сети имеют 4трубную прокладку.

Уравнение теплового баланса отопительных установок систем описывается выражением:

где в – доля систем воздушного отопления в общей расчетной отопительной нагрузке объекта;

Q от - расчетная отопительная нагрузка объекта, МВт;

Q в - расчетная теплопроизводительность систем воздушного отопления, МВт;

отопления;

Q2Н; tС2 – расчетная нагрузка и температура обратной воды калориферов 2-го подогрева;

t С - сбросная температура воды °С;

Применение схемы возможно только при t T t Г.В. t, где t – снижение температуры геотермального теплоносителя из-за теплопотерь при транспортировании;

При низкой tт – схема может применяться без ГВ.

9.Комплекесные геотермальные системы теплоснабжения Комплексные геотермальные системы теплоснабжения могут охватывать отопление гражданских зданий и, например, весенних теплиц, отопление гражданских, промышленных зданий и обеспечение технологических нужд производств (авто-моек, прачечных и прочее), а также отопление теплиц и горячее водоснабжение гражданских и производственных зданий; они способны обеспечить существенное повышение технико – экономических показателей термоводозаборов с одновременным достижением дополнительного социального эффекта (см. приложение 3, рис. 15,16,17 пункт [2]).

Принципиальные схемы комплексных систем обеспечивающих отопление теплиц и горячее водоснабжение других объектов (в том числе и на технологические нужды), изображены на рис.13 и14.

Рис.13 Комплексная двухтрубная геотермальная система теплоснабжения 1 – геотермальные скважины, 2 – промежуточная сборная емкость, 3 – насосная станция, 4 – отопление тепличного комбината, 5 – насосная станция обратной закачки, 6 – скважины обратной закачки, 7– сетевой теплообменник, 8 – сетевые насосы, 9 – подпиточный насос, 10 – регулятор подпитки, 11 – сетевой бак аккумулятор, 12 – водозаборный кран;

13 – пиковая котельная, 14 – регулирующие задвижки, 15 – регулятор.

Рис.14 Комплексная двухтрубная геотермальная система теплоснабжения с 1 – геотермальные скважины, 2 – промежуточная емкость, 3 – насосная станция, 4 – отопление тепличного комбината, 5 – насосная станция обратной закачки, 6 – скважины обратной закачки, 7– сетевой теплообменник, 8 – испарители ТНУ, 9 – конденсаторы ТНУ, 10 – сетевые насосы, 11 – подпиточный насос, 12 – регулятор подпитки, 13 – водозаборный кран, 14 – сетевой бак аккумулятор, 15 – регулирующие задвижки, 16 – регулятор.

Наличие транзитного участка распределительных двухтрубных сетей связано с необходимостью расположения ЦТПГ на термоводозаборе ввиду обратной закачки. Системы различаются лишь видом пикового источника теплоты. В схеме на рисунке 13 источником служит пиковая котельная, работающая в населенном пункте вблизи потребителя ГВ. В схеме на рис унке 14 эту функцию выполняет теплонасосная установка ТНУ, необходимость расположения которой на термоводозаборе при данных условиях сброса (обратной закачки) очевидна. Подобные схемы применяются, когда геотермальной теплоноситель не отличается повышенной коррозионной активностью, но его качество не соответствует требованиям, предъявляемым к питьевой воде. При этом источником питьевой воды служит водопровод населенного пункта. При других исходных условиях возможны и другие схемные решения.

Учитывая регулирование отопительной нагрузки тепличного комбината, в годовом цикле работы можно выделить три решения эксплуатации в зависимости от коэффициента отпуска теплоты на отопление :

- в летний период ( 0 ) термоводозабор имеет постоянный дебит геотермальной воды, обеспечивающей тепловую нагрузку ГВ;

- с наступлением отопительного периода до включения пикового догрева ( П ) дебит термоводозабора регулируется в зависимости от нагрузки отопления и полностью обеспечивает геотермальной теплотой потребности отопления и ГВ.

термоводозабора постоянен, равен максимальному и обеспечивает полностью потребность в теплоте отопления теплиц, а нехватка геотермальной теплоты на нужды ГВ компенсируется пиковым догревом, регулирование производится изменением тепловой мощности пикового источника теплоты.

теплоснабжения, обеспечивающих отопление теплиц и ГВ зданий, за расчетные условия следует принимать расчетный режим эксплуатации системы отопления теплицы, то есть при коэффициенте отпуска теплоты на отопление 1.

Установленная тепловая мощность пикового источника теплоты Q n определяется по формуле:

где С – удельная теплоемкость геотермального теплоносителя;

Gг в – среднесуточный расход питьевой воды в системе ГВ, кг/с;

t Г.В. – расчетная начальная температура водопроводной воды в системе ГВ после пикового догрева °С;

t o – расчетная температура обратной воды в сети после системы отопления теплицы, °С;

tТ.О. – разность температур теплоносителей на «горячем» конце противоточного теплообменника в расчетном режиме (рекомендуется tТ.О. 5 10 °С).

Значение коэффициента отпуска теплоты, соответствующее включению (выключению) пикового подогрева, следует определять по формуле:

теплообменного аппарата системы ГВ в расчетном режиме;

t вод - расчетная температура водопроводной воды, поступающей в систему ГВ на подпитку, °С.

Температура наружного воздуха tnп соответствующая, при которой должен включаться, выключаться пиковый подогрев, определяется по формуле:

где tв – температура внутреннего воздуха теплицы, °С;

tп – расчетная температура наружного воздуха, °С.

Конструктивные особенности и размеры теплообменного аппарата вычисляются по формуле:

при G Г.В. / GT или где К – коэффициент теплопередачи в расчетном режиме ВТ/м 2,°С;

F –площадь поверхности нагрева теплообменного аппарата ГВ, м 2;

Gт – текущий расход геотермальной воды, кг/с.

График регулирования тепловой мощности пикового источника теплоты Qn, МВт, следует строить, пользуясь зависимостью:

где - текущий коэффициент отпуска теплоты.

График общего расхода геотермального теплоносителя в режиме регулирования дебита термоводозабора следует строить по формуле:

Во всех случаях текущий расход теплоносителя определяется по графику, построенному по приведенной формуле. Для этого, подставляя в формулу (45) значения текущего расхода G i Gт – получим соответствующие значения n.Затем отложив по оси абсцисс вычисленные значения, а по оси координат принятые значения G i получаем искомый график. При этом расход теплоносителя в летнем режиме (при 0 ) определяется графически.

где Gт — текущий расход геотермальной воды, кг/с; К и F — коэффициент теплопередачи в расчетном режиме (Вт/м 2С) и площадь поверхности нагрева теплообменного аппарата ГВ (м 2) соответственно.

Произведение KF характеризует конструктивные особенности и размеры теплообменного аппарата и вычисляется по формуле График температуры сбросной геотермальной воды tс () (необходимый для определения количества теплоты, возвращаемой в водоносный пласт при обратной закачке) следует строить по следующим расчетным зависимостям:

- для систем с пиковой котельной в режиме максимального дебита термоводозабора и работы пикового догрева (т. е. при п ) - для тех же систем в режиме регулирования дебита термоводозабора (т. е.

при п), а также для систем с ТНУ во всем диапазоне изменения - для любого пикового источника теплоты при выключенной системе отопления теплиц ( = 0);

Во всех случаях текущий расход теплоносителя определяется по графику, построенному по формуле (45).

10. Солеотложения в системах геотермального теплоснабжения и Геотермальные воды при изменении их температуры и давления могут образовывать на внутренней поверхности трубопровода отложения различных солей. Отложение солей в скважинах и наземных коммуникациях приводит к уменьшению живого сечения труб, увеличивается гидравлическое сопротивление, затрачиваются дополнительные мощности на перекачку жидкости, выходит из строя арматура, значительно сокращается межремонтный период, увеличивается расход труб, снижается эффективность процесса теплопередачи и т.д.

Солеотложения в зависимости от условий их формирования бывают крепкими или рыхлыми. Из известных реагентных методов стабилизационной обработки в практике предотвращения солевых отложений нашло фосфотирование - введение в геотермальную воду фосфата натрия в количестве 1-3 мг/л в пересчете на Р 2О5 и предотвращает зарастание труб карбонатом кальция. Если в геотермальную воду ввести кристаллизацию в виде кристаллов кальция, гипса, кварцевого песка, то на них начинается кристаллизация вещества, растворенного в воде. Недостатком этого метода является создание специального сооружения для хранения и дозирования реагента, контроля его действия, квалифицированного обслуживающего персонала и т.д. Вместе с тем химическая стабилизационная обработка воды не всегда предотвращает коррозию, некоторые реагенты даже усиливают ее.

В настоящее время для предотвращения солеотложения в геотермальных системах теплоснабжения применяется ультразвук, возникающие при распространении ультразвука определенной интенсивности, радиационное давление предотвращает отложение солей. Ультразвуковые установки, электрическая схема импульсного ультразвукового генератора приведены (1).

Методика определения параметров ультразвукового генератора приведена в разделе (1).

Классификация и распространение геотермальных теплоносителей В зависимости от температуры на устье скважины, химического и газового состава геотермальные воды условно классифицируются:

по температуре tт, С:

слаботермальные

термальные

высокотермальные

перегретые

ультрапресные

пресные

слабосолоноватые

сильносолоноватые

соленые

рассольные

по общей жесткости, Жо мгэкв/л:

очень мягкие

мягкие

средние

жесткие

очень жесткие

по кислотности, рН:

сильнокислые

кислые

слабокислые

нейтральные

слабощелочные

щелочные

по газовому составу:

сероводородные сероводородно-углекислые углекислые азотно-углекислые метановые азотно-метановые по газонасыщенности, Г, мг/л слабая

средняя

высокая

Распространение геотермальных вод на территории России и Регион Месторождени Температу Минерализа- Примечание Крымский Новоселовское 60 5— полуостров Ингушская Республика Махачкалинско 60 2— Таджикистан Душанбинское 60 Мансийский национальный область Томская Колпашевское 60—70 1— область Полуостров Чаплинское 80—85 Чукотка область Камчатка Сахалин Сахалинское Кунашир 1. Примеры расчета коэффициента эффективности для различных систем геотермального теплоснабжения В рассматриваемых ниже примерах доли расчетного дебита геотермальной воды, расходуемой соответственно на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, принимаются исходя из условных соотношений нагрузок.

Общие исходные данные для рассматриваемых примеров:

температура геотермальной воды tT' 65 С;

расчетная температура воды, идущей на отопление, t Г var ;

расчетная температура обратной воды после систем отопления t O 40 С;

расчетная температура наружного воздуха для отопления t H 13 С;

продолжительность отопительного сезона Tсез 160 сут ;

месторождение пластового типа, пласт полуограниченный с I П 5 км ;

расчетная нагрузка на отопление QOT 0,81 МВт ;

расчетная нагрузка на горячее водоснабжение QГ.В. 0,35 МВт;

центральное регулирование температуры теплоносителя в тепловых сетях качественное, путем подмешивания сбросной воды к горячей.

А. Открытая двухтрубная геотермальная система теплоснабжения с присоединением систем ГВ к подающему трубопроводу (т.е. параллельная подача геотермального теплоносителя на отопление и горячее водоснабжение).

1. Удельный расход геотермальной воды, приходящей на 1 МВт расчетной тепловой нагрузки, определяется по формуле :

где QOT, Q Г.В. — расчетные нагрузки отопления, вентиляции и горячего водоснабжения, Вт;

с — удельная теплоемкость теплоносителя, Дж/(кгС), t OT, t Г.В. — расчетные перепады температур теплоносителя в системах отопления, вентиляции и горячего водоснабжения, С, GТуд — удельный расход геотермальной воды, приходящейся на единицу расчетной тепловой нагрузки объекта, кг/Дж.

2. Доля расчетного дебита геотермальной воды, расходуемой на отопление, определяется по формуле:

То же, на горячее водоснабжение получим из формулы:

3. Степень относительного использования максимума нагрузки определяется по формулам таблице 1, на отопление :

где сp.от. — среднеотопительный коэффициент отпуска теплоты, определяемый по формуле:

где t в — температура воздуха в обслуживаемых помещениях, °С, t H — расчетная температура наружного воздуха для проектирования систем отопления или вентиляции, С;

t, tн.ср. — средняя за период работы систем отопления или вентиляции температура наружного воздуха, С (см. СНиП [4]).

Пусть ср.от 0,52, тогда z от на горячее водоснабжение:

4. Коэффициент использования скважины определяется по формулам таблицы 1.

- для отопления :

- для горячего водоснабжения:

5. Средневзвешенная величина коэффициента использования скважины определяется следующим образом :

6. Степень относительного увеличения расчетного дебита скважины в целом для объекта определяется при известном скв.об 0,28 для полуограниченного пласта с I П 5 км по рис. 1 — об 1,55.

7. Степень относительного срабатывания температурного перепада определяется по формулам, t Г tТ 65 0 C :

на отопление:

8. Коэффициент эффективности геотермального теплоснабжения для данной схемы определяется следующим образом:

Б. Зависимая система отопления с пиковым догревом геотермального теплоносителя:

3.Коэффициент отпуска теплоты, соответствующий моменту отключения пикового догрева, определяется следующим образом:

4. Пусть коэффициент отпуска теплоты, соответствующий моменту окончания отопительного сезона к 0,27.

5. Ориентировочная продолжительность работы пикового догрева Тп (сут.) определяем по формуле:

где А и В — эмпирические коэффициенты (графикам рис. 15 и 16 из приложения).

При tн = -13С; А = 0,04; В = 0,6.

6. Относительный коэффициент отпуска теплоты определяется следующим образом :

7. Температура сбросной воды, соответствующая моменту отключения пикового догрева, приближенно определяется по формуле :

8. Коэффициент использования скважины при отоплении определяется по формуле из таблицы 1.

9. Доля пикового догрева на отопление определяется по графикам рис. 2.

10. Степень относительного срабатывания температурного перепада:

- для систем отопления:

- для систем горячего водоснабжения:

11. Средневзвешенная величина коэффициента использования скважины определяется следующим образом:

12. По рис. 1 определяем oб. = 1,16.

13. Коэффициент эффективности геотермального теплоснабжения объекта равен :

Рис. 15 Эмпирический коэффициент А для определения доли пикового догрева.

Рис.16 Эмпирический коэффициент В для определения доли пикового догрева.

2. Пример подбора отопительных приборов и построение графиков регулирования геотермальных систем отопления Ниже приведен пример расчета требуемого номинального теплового потока отопительного прибора геотермальной системы отопления, устанавливаемого в помещении.

Исходные данные:

расчетная мощность прибора Q = 1000 Вт;

расчетная температура горячей воды t Г'' 80 С;

расчетная температура внутреннего воздуха в помещении tв = 18 С;

1.Зададимся расчетной температурой обратной воды:

2.Определяем расчетную степень срабатывания теплового потенциала теплоносителя при заданных условиях следующим образом:

Поскольку ' 0,4, расчет следует вести по следующей формуле:

3. Определим расчетный расход теплоносителя через отопительный прибор:

4. Выбираем тип отопительного прибора — конвектор КН-20 «Комфорт»

(n=const = 0,35; p =const= 0,07) и по формуле (24):

- берется из первого задания.

и вычисляем расчетный среднестепенной температурный напор.

6. Определим номинальный тепловой поток отопительного прибора, который необходимо установить в данном помещении :

Сопоставление полученного результата с паспортными данными на КН- показывает, что в данном случае для покрытия расчетных теплопотерь следует установить 3 прибора КН-20 — 2,0, имеющих длину оребренной части 700 мм или 2 прибора КН-20 — 2,9 с длиной оребренной части 1000 мм.

7. В тех случаях, когда полученное в результате расчета количество приборов по конструктивным соображениям в помещении размещено быть не может, расчет следует повторить, увеличив расчетную температуру обратной воды: 40; 45; 50 C и т.д.

Для построения графика количественного регулирования отопительной нагрузки вначале определим величину по формуле (17):

Далее, пользуясь формулой для регулирования отопительной нагрузки:

где — коэффициент отпуска теплоты на отопление;

G и G — текущий и расчетный расходы теплоносителя.

а также формулой, которая определяет текущую температуру обратной воды:

где t Г'', t0'' — расчетные температуры горячей и обратной воды в тепловой сети, С.

Построим графики расхода теплоносителя и температуры обратной воды системы отопления (см. рис. 17 и 18).

Рис. 17 График расхода теплоносителя при количественном регулировании ( t Г = 80 С; t O = 35С; tв = 18С) Рис.18 График температуры обратной воды при количественном регулировании ( t Г = 80С, t O = 35С, tв = 18С).

3. Пример расчета комплексной системы геотермального Определим основные технические показатели комплексной системы геотермального теплоснабжения, обеспечивающей отопление теплицы и горячее водоснабжение зданий (рис. 13—14 рекомендуемого пункта 9), которые необходимы для технико-экономических расчетов.

Исходные данные:

температура геотермальной воды tт = 90 C;

расчетная температура обратной воды системы отопления теплицы t o = расчетная температура наружного воздуха tн = - 22С;

температура водопроводной воды tвод. = 10 C;

температура внутреннего воздуха в теплице tв = 18С;

расчетный дебит геотермальной воды термоводозабора G т = 139 кг/с;

расчетная начальная температура нагреваемой воды в системе ГВ после ЦТПГ tг.в = 62 C;

расчетный среднесуточный расход воды в системе ГВ G г.в = 75 кг/с.

1. Зададимся расчетной температурой водопроводной воды после теплообменного аппарата:

(см. рекомендуемый пункт 4,5).

2. Требуемый коэффициент эффективности теплообменного аппарата ГВ определим по формуле:

3. Произведение KF, характеризующее конструкцию и размеры теплообменного аппарата (в соответствии рекомендуемого пункт 4,5) (т.е. например при К = 1000 Вт/(м 2С), F = 1010 м2).

4. Установленная тепловая мощность пикового источника теплоты определяется в соответствии рекомендуемого пункта 3-9:

5.Значение коэффициента отпуска теплоты, соответствующее включению (отключению) пикового догрева, определяется так:

а соответствующая п температура наружного воздуха tн.п определяется так:

6. В соответствии с данными климатологии (г. Грозный, Чеченская республика) продолжительность работы пикового догрева (при t н -3,2С) составит 1457 часов 61 сут. (см. СНиП [4]).

Годовую выработку теплоты для пикового догрева можно установить, определив площадь, описанную графиком годовой выработки теплоты (рис.

19), которая в данном случае равна 8100 ГДж/год. При среднем КПД пиковой котельной 0,7 для выработки этого количества теплоты потребуется 1421 т у. т.

В системе с теплонасосной установкой расход электроэнергии в ТНУ при среднем коэффициенте преобразования 3,5 составит Э = 8100/3,5 = ГДж/год.

Рис. 19 График продолжительности тепловой нагрузки пикового источника Годовой расход геотермального теплоносителя можно определить, установив площадь, описанную графиком продолжительности расхода геотермального теплоносителя (см. рис. 20), который построен на основании графика регулирования G т () по формуле (25) или (45):

В рассматриваемом случае годовой расход теплоносителя составляет 2, 10 т/год.

Рис. 20 График продолжительности расхода геотермального График температуры сбросной геотермальной воды (необходимый для расчета пластовой циркуляционной системы), построенный по соответствующим зависимостям представлен на рис. 20. Температура сбросной воды в летний период эксплуатации равна 16,1 С, в расчетный период в системе с пиковой котельной tс = 31С, в системе с ТНУ — 22 С.

Рис. 19 Температура сбросной геотермальной воды.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Системы отопления:

геотермальной тепловой пиковым догревом Системы вентиляции:

присоединением к пиковым догревом геотермального теплоносителя населенном пункте населенном пункте качества повышенной теплоплотности Водовоздушные + теплообменники Теплонасосные + установки (ТНУ) бакиаккумуляторы геотермальной скважинные котельные водоводяные в антикоррозионно м исполнении арматура в антикоррозионно м исполнении химреагентов антинакипные установки обработки сбросной воды Задание 1. На расчет коэффициента эффективности для различных систем геотермального теплоснабжения Внутренняя температура помещения: t const 18 C.

Вари геотермал анта ьной воды, Задание 2. Подбор отопительных приборов и построение графиков геотермального систем отопления № Расчетная Расчетная тем- Расчетная тем- Расчетная темварианта мощность ра горячей ра обратной ра внутреннего № Расчетная Расчетная тем- Расчетная тем- Расчетная темварианта мощность ра горячей ра обратной ра внутреннего № Расчетная Расчетная тем- Расчетная тем- Расчетная темварианта мощность ра горячей ра обратной ра внутреннего № Расчетная Расчетная тем- Расчетная тем- Расчетная темварианта мощность ра горячей ра обратной ра внутреннего № Расчетная Расчетная тем- Расчетная тем- Расчетная темварианта мощность ра горячей ра обратной ра внутреннего № Расчетная Расчетная тем- Расчетная тем- Расчетная темварианта мощность ра горячей ра обратной ра внутреннего Задание 3. На расчет комплексной системы геотермального Вари геотермал 1. Геотермальное теплоснабжение/А.Г. Гаджиев, Ю.Н.Султанов, П.Н.

Ригер и др; Энергоатомиздат,1984-120 с.

2. Геотермальное теплоснабжение жилых и общественных зданий и сооружений. Нормы проектирования ВСН 56-87/Госкомархитектуры М.:

Стройиздат.1989-50с.

3. СНиП 2.04.02-84* Водоснабжение. Наружные сети и сооружение 4. СНиП 23-01-99 Строительная климатология. – М.: Госстрой РФ, 2000. – 68с.

5. СниП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. – М.: стройиздат, 1996.

кондиционирование воздуха/ Под ред. И.Г. Староверова. – М.: Стройиздат, 1977. – 502с.

7. СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование. – М.:

Госстрой РФ, 2004. – 71с.

ГЕОТЕРМАЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

Составитель Кодылев Алексей Владимирович Редактор: Г.А. Рябенкова Казанского государственного архитектурно-строительного университета

Похожие работы:

«Государственный комитет Российской Федерации по высшему образованию Ивановский государственный энергетический университет Кафедра электрических систем ПРОГРАММА, ЗАДАНИЕ И СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ ПО ДИСЦИПЛИНЕ САПР СИСТЕМ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ Для студентов специальности 14.02.11 – Элкктроснабжение заочного факультета Программа дисциплины и методические указания по отдельным темам Подлежит возврату Иваново 2012 1 ПРОГРАММА И СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ ПО ДИСЦИПЛИНЕ САПР СИСТЕМ...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Государственное образовательное учреждение Уральский государственный университет им. А.М. Горького Химический факультет Кафедра органической химии Хроматографические методы анализа объектов окружающей среды Методические указания Руководитель ИОНЦ Дата Екатеринбург 2008 I. Введение Улучшение состояния окружающей среды – это одна из глобальных проблем, стоящих перед человечеством на современном этапе развития. Сведение к минимуму загрязнения окружающей среды...»

«ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЕТЕВАЯ КОМПАНИЯ ЕДИНОЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ СТО 56947007СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ ОАО ФСК ЕЭС 29.240.056-2010 Методические указания по определению региональных коэффициентов при расчете климатических нагрузок Дата введения: 2010-08-09 ОАО ФСК ЕЭС 2010 Предисловие Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ О техническом регулировании, объекты стандартизации и общие положения при...»

«Б.М. Хрусталев Ю.Я. Кувшинов В.М. Копко И ВЕНТИЛЯЦИЯ БИТУ, ББК 31,38я7 Т34 У Д К 697^34.001 Авторы: Б.М. Хрусталев, Ю.Я. Кувшинов, В.М. Копко, А. А. Михалевич, П. И. Дячек, В. В. Покотилов, Э. В. Сенькевич, Л. В. Борухова, В. П. Пилюшенко|, Г. И. Базыленко, О. И. Юрков, В. В. Артихович, М. Г. Пшоник Рецензенты: Кафедра энергетики Белорусского аграрно-технического университета, доктор технических наук, профессор Б. В. Яковлев Т 34 Т е п л о с н а б ж е н и е н в е н т и л я ц и я. Курсовое...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ и НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное агентство по образованию МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ИНСТИТУТ ЭЛЕКТРОНИКИ И МАТЕМАТИКИ (Технический университет) Кафедра физических основ электронной техники Методические указания к лабораторной работе по дисциплине Физические основы ионно-плазменной технологии Конструирование заданных профилей распределения примеси в полупроводниках методом ионной имплантации Москва – 2009 -2Составители канд. хим. наук, проф. Ф.И.Григорьев; канд....»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования ВОСТОЧНО - СИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Проектирование электроэнергетических систем Составитель Баташов А.И. Издательство ВСГТУ Улан-Удэ, 2005 1 УДК 621.311.1 Ответственный редактор Стороженко Т.А. Рецензент Бадмаев Ю.Ч. – главный инженер проектного отдела ЭЛСИ Баташов А.И. ПРОЕКТИРОВАНИЕ...»

«Федеральное государственное общеобразовательное учреждение высшего профессионального образования Московский государственный агроинженерный университет имени В.П. Горячкина В.Ш. Магадеев Методические указания по курсовому и дипломному проектированию Расчет тепловой схемы и выбор основного оборудования промышленноотопительных котельных Москва 2007 2 Рецензенты: Доктор технических наук, заведующий лабораторией ОАО Всероссийский технический институт Ю.П. Енякин Доктор технических наук, профессор...»

«Государственный комитет РС4СР по л л а м науки • и дысшей школы Архангельский ордена^Трудового Красного Знамени лесотехнический институт ии. В.В.КуИбыаеаа • ЭКОНОМИКА ЭНЕРГЕТИКИ Методические указания к выполнение практических занятий Архангельск 1991 Ркосмотреиы и рекомендована к изданию методической комиссией факультета промышленной энергетики А р х а н г е л ь с к о г о ордена Трудового Красного Знамени лесотехнического института ии. В.В.Куйбышева Составитель А.З.Ш1АСТИНИН. д о ц., к а н д...»

«Федеральное агентство по образованию ГОУ ВПО Уральский государственный технический университет УПИ А. А. ПУПЫШЕВ ПЛАМЕННЫЙ И ЭЛЕКТРОТЕРМИЧЕСКИЙ АТОМНО-АБСОРБЦИОННЫЙ АНАЛИЗ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СПЕКТРОМЕТРА AAnalyst 800 Учебное электронное текстовое издание Подготовлено кафедрой Физико-химические методы анализа Методические указания к лабораторным практикумам, преддипломной практике и дипломированию для студентов дневной формы обучения физико-технического факультета специальности 240601 (Химическая...»

«МОСКОВСКИЙ АВТОМОБИЛЬНО-ДОРОЖНЫЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ (МАДИ) А.А. МЕДВЕДЕВ, Л.С. САМОЙЛИК МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО КУРСУ ОБЩЕЙ ХИМИИ ДЛЯ СТУДЕНТОВ-ИНОСТРАНЦЕВ ПОДГОТОВИТЕЛЬНОГО ФАКУЛЬТЕТА ЧАСТЬ 3 ХИМИЧЕСКАЯ СВЯЗЬ И СТРОЕНИЕ ВЕЩЕСТВА МОСКОВСКИЙ АВТОМОБИЛЬНО-ДОРОЖНЫЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ (МАДИ) Кафедра общетеоретических дисциплин Утверждаю Зав. кафедрой, доцент _ И.А. Косарева _ 2013 г. А.А. МЕДВЕДЕВ, Л.С. САМОЙЛИК МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО КУРСУ ОБЩЕЙ ХИМИИ...»

«ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЕТЕВАЯ КОМПАНИЯ ЕДИНОЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ СТО 56947007СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ ОАО ФСК ЕЭС 33.060.40.052-2010 МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ по расчету параметров и выбору схем высокочастотных трактов по линиям электропередачи 35-750 кВ переменного тока Стандарт организации Дата введения: 30.06.2010 ОАО ФСК ЕЭС 2010 Предисловие Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ О техническом...»

«Федеральное агентство по образованию АМУРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ГОУВПО АмГУ УТВЕРЖДАЮ И. о. зав. кафедрой Дизайн Е.Б. Коробий _2007г. НАЧЕРТАТЕЛЬНАЯ ГЕОМЕТРИЯ. ИНЖЕНЕРНАЯ ГРАФИКА УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС ПО ДИСЦИПЛИНЕ для специальностей: 140205 - Электроэнергетические системы и сети (заочная форма обучения) и 140211 – Электроснабжение (заочная форма обучения). Составитель: Л.А.Ковалева Благовещенск 2007 г. Печатается по решению редакционно-издательского совета факультета...»

«УСТРОЙСТВА РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ ЭЛЕМЕНТОВ ЭЭС Федеральное агентство по образованию ГОУ ВПО Уральский государственный технический университетУПИ УСТРОЙСТВА РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ ЭЛЕМЕНТОВ ЭЭС Методические указания к лабораторным работам по дисциплине Релейная защита электроэнергетических систем для студентов очной и заочной форм обучения специальностей 140204 Электрические станции; 140205 Электроэнергетические системы и сети; 140203 Релейная защита и автоматика электроэнергетических систем; 140211...»

«Министерство образования и науки РФ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Кузбасский государственный технический университет имени Т.Ф. Горбачева Кафедра химической технологии твердого топлива и экологии РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ УСТАНОВКИ ВОДОПОДГОТОВКИ С УМЯГЧЕНИЕМ ВОДЫ Na-КАТИОНИРОВАНИЕМ ДЛЯ ПРЕДПРИЯТИЙ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГЕТИКИ Методические указания к самостоятельной работе по курсу Водоподготовка для студентов специальности...»

«Электронный архив УГЛТУ МИНОБРНАУКИ РОССИИ ФГБОУ ВПО Уральский государственный лесотехнический университет Кафедра древесиноведения и специальной обработки древесины Е. И. Стенина МЕТОДЫ И СРЕДСТВА НАУЧНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ Многофакторный эксперимент Методические указания по выполнению практических, лабораторных и исследовательских работ студентами очной и заочной форм обучения по направлению 250400.62 Технология лесозаготовительных и деревообрабатывающих производств Екатеринбург 2013 Электронный...»

«Министерство образования Российской Федерации Томский политехнический университет ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕ НА ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЯХ Учебное пособие Томск 2000 УДК 621 Энергосбережение на промышленных предприятиях: Учебное пособие / Под ред. проф. М.И. Яворского. – Томск: Изд. ТПУ, 2000. – 134 с. Пособие по энергосбережению на промышленных предприятиях предназначено для студентов, обучающихся по специализации Энергосбережение в системах электроснабжения промышленных предприятий, которые в...»

«ПРИОРИТЕТНЫЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ПРОЕКТ ОБРАЗОВАНИЕ РОССИЙСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ДРУЖБЫ НАРОДОВ Ю.П. ЛЯПИЧЕВ ГИДРОЛОГИЧЕСКАЯ И ТЕХНИЧЕСКАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ ГИДРОСООРУЖЕНИЙ Учебное пособие Москва 2008 Инновационная образовательная программа Российского университета дружбы народов Создание комплекса инновационных образовательных программ и формирование инновационной образовательной среды, позволяющих эффективно реализовывать государственные интересы РФ через систему экспорта образовательных услуг Экс пе ртн ое за...»

«База нормативной документации: www.complexdoc.ru Библиотека справочной литературы ООО Центр безопасности труда ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ГАЗПРОМ Общество с ограниченной ответственностью Научноисследовательский институт природных газов и газовых технологий - ВНИИГАЗ СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ ДОКУМЕНТЫ НОРМАТИВНЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ, СТРОИТЕЛЬСТВА И ЭКСПЛУАТАЦИИ ОБЪЕКТОВ ОАО ГАЗПРОМ МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ РЕЖИМА ЗАЗЕМЛЕНИЯ НЕЙТРАЛИ В СЕТЯХ НАПРЯЖЕНИЕМ 6 И 10 KB ДОЧЕРНИХ ОБЩЕСТВ И...»

«Аннотация проекта, выполненного в рамках ФЦП Научные и научнопедагогические кадры инновационной России на 2009-2013 гг. Государственный контракт № 14.740.11.0318 от 17 сентября 2010 г. Тема: Создание энергоэффективных шагающих движителей для наземных транспортных средств высокой проходимости Срок выполнения: 17.09.2010-31.05.2012. 1. Цель проекта Разработка новых типов шагающих движителей и алгоритмов управления такими движителями, позволяющих повысить энергетическую эффективность шагающих...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение Высшего профессионального образования Амурский государственный университет УТВЕРЖДАЮ Зав. кафедрой энергетики _ Ю.В.Мясоедов _2012 г. АВТОМАТИЗИРОВАННЫЕ СИСТЕМЫ ДИСПЕТЧЕРСКОГО УПРАВЛЕНИЯ УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС ПО ДИСЦИПЛИНЕ для специальности 140205.65 – Электроэнергетические системы и сети Составитель: Л.А. Гурина, В.В. Рябинин Благовещенск 2012 г. АННОТАЦИЯ Настоящий...»






 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.