WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального

образования

ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ

УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра ПТ

Методические указания к лабораторным работам

По курсу «ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ТЕПЛОТЕХНИКИ»

ЧАСТЬ 2 ТЕПЛОПЕРЕДАЧА

ИССЛЕДОВАНИЕ РАБОТЫ ТЕПЛООБМЕННОГО АППАРАТА ПРИ

ИМИТАЦИОННОМ МОДЕЛИРОВАНИИ

(для студентов специальности 140104 промышленная теплоэнергетика) Тюмень 2008 г.

Методические указания к лабораторным работам по дисциплине Теоретические основы теплотехники (часть II Теплопередача) для студентов специальности ПТ. Подготовлены д.т.н., проф. О. А. Степановым, к.т.н. доц.

Полетыкиной Т. П., аспирантом Белкиным А. П. Тюмень, ТюмГАСУ, 2008 г.

Рецензент д.т.н., профессор Моисеев Б.В.

Учебно-методический материал обсужден и утвержден на заседании кафедры ПТ протокол № _ от “_”_2008 г.

Зав. кафедрой д.т.н. Степанов О.А.

Учебно-методический материал утвержден УМС университета:

Протокол №_от””_2008 г.

Тираж 100 экземпляров Содержание Введение…………………………………………………………………..…................. 1. Основы теории и методы изучения теплообменных процессов

2. Описание лабораторной установки

2.1. Программное обеспечение

3. Лабораторная работа…

Приложение 1……………………………………………………………………….… Приложение 2…………………………………………………………………….…… Контрольные вопросы

Литература

Введение Проведение лабораторных работ является составной частью изучения теоретических основ теплотехники, включающей в себя термодинамику и тепломассообмен. При проведении лабораторных работ студенты знакомятся с методами экспериментальных исследований, обработки и представления результатов опытных данных, приобретают навыки проведения экспериментов.

Лабораторные работы углубляют изучение дисциплины, позволяют глубже понять основные законы тепломассообмена и их применение в промышленных и технологических установках. Студенты знакомятся с современным оборудованием для проведения исследований, их возможностями и областями применения.





Лабораторные работы включают в себя натурные стенды, на которых осуществляется проведение экспериментов по определению теплофизических характеристик жидких и газообразных тел, и виртуальные лабораторные работы на персональных ЭВМ, для ознакомления с методами проведения сложных экспериментальных исследований, которые не всегда возможно осуществить в рамках учебного процесса и имеющегося лабораторного оборудования.

Цель работы с помощью численного эксперимента определить зависимость тепловой мощности теплообменного аппарата в зависимости от схемы включения, вида теплоносителя, геометрических параметров (диаметры наружной и внутренней труб, длина) и режимных параметров, определить коэффициент теплопередачи в зависимости от режимных параметров, коэффициент теплоотдачи по одному из теплоносителей методом теплообменника, а также зависимость тепловой мощности аппарата, коэффициентов теплопередачи и теплоотдачи от геометрических параметров турбулизаторов.

После проведения лабораторных работ студенты составляют отчет по каждой работе и защищают результаты исследований. Перед проведением лабораторных работ студенты обязаны пройти инструктаж по технике безопасности и расписаться в журнале по технике безопасности, который находится у зав.

лабораторией кафедры ПТ.

Основы теории и методы изучения теплообменных процессов Теплообменные аппараты используются для передачи тепла от одного теплоносителя к другому. Теплоноситель, имеющий более высокую температуру и отдающий тепло, называется горячим; теплоноситель, обладающий более низкой температурой и воспринимающий тепло – холодным.

Все теплообменные аппараты по способу передачи тепла могут быть разделены на две большие группы: поверхностные и контактные (рис.1). В поверхностных аппаратах теплоносители отделены друг от друга твердой стенкой (рекуперативные), либо поочередно контактируют с одной и той же стенкой (регенеративные). Стенку (поверхность) называют поверхностью теплообмена.

Рекуперативные Регенеративные Смесительные Барботажные Рис. 1 – Классификация теплообменных аппаратов Рекуперативные теплообменные аппараты можно, в свою очередь, классифицировать:

1. По взаимному направлению потоков теплоносителей:

- прямоточные, когда оба теплоносителя движутся параллельно в одном направлении;

- противоточные, когда оба теплоносителя движутся в противоположных направлениях;

перпендикулярных направлениях, однократно или многократно;

- с более сложными схемами различного сочетания прямотока, противотока и перекрестного тока.

2. По роду теплоносителей:

- аппараты, в которых оба теплоносителя не меняют своего агрегатного состояния (газо-газовые, жидко-жидкостные, газожидкостные);

аппараты, в которых изменяется агрегатное состояние одного теплоносителя, - конденсаторы (горячего теплоносителя), парогенераторы, испарители (холодного теплоносителя);

теплоносителей (конденсаторы-испарители).





3. По конструктивному оформлению:

- трубчатые:

- трубчато-ребристые;

- пластинчатые;

- пластинчато-ребристые;

- трубчато-пластинчатые.

Наиболее распространенной конструкцией являются трубчатые аппараты.

Поверхность теплообмена таких аппаратов состоит из одной или нескольких труб.

Простейший теплообменник – типа труба в трубе – состоит всего из одной трубы, которая внутри омывается одним теплоносителем, а снаружи - другим, который протекает в кольцевом пространстве между теплообменной трубой и кожухом.

Если теплообменник состоит из нескольких труб, то они собираются в трубный пучок с помощью трубных досок. Трубы с трубными досками заключены в кожух.

Рассмотрим принципы теплового расчета рекуперативных теплообменников с однофазными теплоносителями. Обычно при расчете аппарата определяется либо поверхность теплообмена (конструкторский расчет), либо количество переданного тепла и конечные температуры теплоносителей (поверочный расчет).

В основе теплового расчета теплообменных аппаратов лежат уравнения теплового баланса и теплопередачи.

При стационарном режиме работы, если пренебречь утечками тепла в окружающую среду, передаваемый в аппарате тепловой поток равен уменьшению энтальпии горячего теплоносителя и увеличению энтальпии холодного теплоносителя:

где G – массовый расход теплоносителя, G = 1кг/с; i и i - энтальпия на входе и выходе из аппарата, i = 1Дж/кг, Q = 1 Вт Индекс r обозначает горячий теплоноситель, х – холодный. Уравнение (2) и есть уравнение теплового баланса.

Если вместо энтальпии ввести теплоемкость при постоянном давлении С р, воспользовавшись соотношением di=CpdT, то (2) примет вид теплоносителей соответственно в интервалах температур от Тг до Тг и от Тх до Тх. Уравнение (1) примет при этом вид Иногда вводится понятие полных теплоемкостей массовых расходов горячего и холодного теплоносителей:

(Раньше величину С называли водяным эквивалентом). С = 1 Вт/К.

Из вышеприведенных уравнений следует, что т.е. отношение изменения температур однофазных теплоносителей обратно пропорционально отношению их полных теплоемкостей (водяных эквивалентов).

Для элемента поверхности теплообмена dF уравнение теплопередачи в дифференциальной форме записывается в виде где К – коэффициент теплопередачи, К = 1Вт/(м2К); Т = Тг-Тх - текущий температурный напор. Суммарный поток тепла через поверхность теплообмена Для определения Q необходимо знать распределение К и по поверхности теплообмена. Для однофазных теплоносителей коэффициент теплопередачи обычно изменяется незначительно и поэтому принимается постоянным по всей поверхности теплообмена. Тогда где средний по поверхности теплообмена температурный напор Уравнение (9) и является уравнением теплопередачи. Оно позволяет при конструкторском расчете определить поверхность теплообмена F.

Если в теплообменном аппарате коэффициент теплопередачи существенно изменяется на отдельных участках поверхности теплообмена (как, например, для аппаратов с кипением или конденсацией теплоносителя на части поверхности), вводится средний по поверхности коэффициент К.

Для плоской стенки коэффициент теплопередачи где – коэффициенты теплопередачи; - толщина стенки; коэффициент теплопроводности материала стенки; для цилиндрической стенки при отнесении теплового потока соответственно к внутренней и наружной поверхности где – коэффициенты теплоотдачи внутри и снаружи трубы; d1 и d2 – внутренний и наружный диаметры, К = 1 Вт/(м2К).

Если d2/d1 1,8, то вполне допустимо использование определения К по формуле для плоской стенки (11), т.е.

длина труб.

Если ввести линейный коэффициент теплопередачи для цилиндрической стенки Необходимые для определения коэффициента теплоотдачи расчетные зависимости приводятся в учебниках, монографиях, справочниках.

движения теплоносителей – прямоточной и противоточной. Характер изменения температур теплоносителей вдоль поверхности теплообмена определяется схемой движения и соотношением теплоемкостей массовых расходов теплоносителей С г и Сх (водяных эквивалентов). Для теплоносителей с большей теплоемкостью массового расхода температура вдоль поверхности теплообмена изменяется слабее.

Для прямотока на участке dF температура горячего теплоносителя понизится на dTг, холодного – повысится на dTх. Согласно (4) имеем Изменение температурного напора Используя (3) и выражая dQ через уравнение теплопередачи (7), можно получить, с учетом определения среднего по поверхности температурного напора согласно (9) и (10), Выражение (19) называется среднелогарифмическим температурным напором для прямотока.

При противотоке температуры обоих теплоносителей вдоль поверхности теплообмена падают (см.рис.4, г,д,е), и изменение температурного напора на участке dF равно При противотоке температурный напор по ходу горячего теплоносителя уменьшается, если Сг Сх, и увеличивается, если Сг Сх. Если же Сг=Сх, то температурный напор вдоль поверхности теплообмена не изменяется.

Используя (3) и (7), получаем Учитывая, что температурный напор вдоль поверхности F изменяется от (Тг -Тх ) до (Тг - Тх ), при интегрировании (21) получаем Тогда среднелогарифмический температурный напор при противотоке Вместо (19) и (23) можно дать единую формулу справедливую как при прямотоке, так и при противотоке:

Здесь - больший температурный напор; М - меньший температурный напор.

изменяется незначительно по сравнению с температурным напором, то температурный напор можно определить как среднеарифметический между и При поверочном расчете теплообменного аппарата заданы температуры теплоносителей на входе Т г и Т х, их расходы Gr и Gx, поверхность теплообмена F и коэффициент теплопередачи K, а определяются конечные температуры теплоносителей Т г и Т х и количество переданного тепла Q.

Для прямотока из уравнений (3) и (19) можно получить Откуда, используя (3), получаем выражение для изменения температур горячего и холодного теплоносителей:

При расчете промежуточных температур Тг и Тх в формулы (26) и (27) вместо F подставляется текущее значение площади поверхности Fx, отсчитываемое от входа теплоносителей.

Для противотока из уравнений (3) и (22) получаем Окончательные выражения для изменения температур теплоносителей имеют вид При определении промежуточных температур Тг и Тх в противоточных теплообменниках для горячего теплоносителя в числителе уравнения (28) F заменяется на Fх, т.е.

причем Fх отсчитывается от входа горячего теплоносителя. Для холодного теплоносителя при этой системе отсчета Если температура теплоносителей вдоль поверхности теплообмена изменяется незначительно ( 2), то можно принять линейным ее распределение по длине, а средний температурный напор, определенный по (25), будет Определив ТГ и ТХ из уравнения теплового баланса (3), получим Подставив это выражение для в уравнение теплопередачи (9) и решив его относительно Q, получим Знание Q позволяет найти температуры на выходе ТГ и ТХ.

Для сравнения прямотока с противотоком будем сравнивать количество Эти схемы равноценны только при очень больших и очень малых значениях малых значениях (меньше 0,1). Первое условие соответствует малому изменению температуры одного из теплоносителей, во втором случае температурный напор значительно больше изменения температуры теплоносителя. Во всех остальных случаях при прочих равных условиях при противотоке передается больший тепловой поток.

предпочтительной. Следует также обратить внимание на то, что только при противотоке можно получить ТХ ТГ (при прямотоке это в принципе невозможно).

Однако при противотоке температура поверхности теплообмена вблизи входа горячего теплоносителя оказывается более высокой, чем при прямотоке.

При высоких температурах горячего теплоносителя данное обстоятельство приходится учитывать.

К современным теплообменным аппаратам предъявляются повышенные требования по компактности, габаритам и массе. При заданных значениях тепловой мощности, расходов теплоносителей и гидравлических сопротивлений уменьшить габариты и массу аппаратов можно либо за счет увеличения коэффициентов теплопередачи, либо за счет более плотной компоновки (уменьшения диаметра труб, расстояния между ними). Уменьшение диаметра труб и расстояния между ними ограничивается технологическими требованиями, поэтому возможности этого пути практически исчерпаны. Остается только путь уменьшения габаритных размеров и массы аппарата за счет интенсификации теплообмена.

Известно много методов интенсификации теплообмена. Среди них особое место занимает закрутка потока в трубах с помощью различного рода винтовых вставок (закрученные ленты, шнеки) по всей длине трубы или на ее части, тангенциального подвода теплоносителя в трубу, лопаточных завихрителей, расположенных на входе или периодически. Кроме того, с целью интенсификации используются также криволинейные каналы (змеевиковые и спиральные). В ряде случаев для интенсификации теплообмена можно применять наложение на вынужденное течение колебаний расхода. При наличии в канале акустического резонанса теплоотдача существенно увеличивается в зоне пучности скорости стоячей волны. При этом заметно возрастает и средняя теплоотдача.

Однако, наиболее реальным, доступным и высокоэффективным путем интенсификации теплообмена является искусственная турбулизация потока. При умеренном росте гидравлического сопротивления она значительно увеличивает коэффициент теплоотдачи. Рассматриваемый ниже метод интенсификации теплообмена основан на детальном изучении структуры турбулентного течения в каналах.

Рассмотрим распределение вдоль радиуса трубы безразмерных температур, скорости WX (Y)/W0, плотности теплового потока q (Y)/qW; массовой скорости WX/ ( W)0 и коэффициента турбулентного переноса импульса при течении в трубе газа с Rew = 4,3 104, Pr = 0,7 (1 – нагревание воздуха при Tw = 1000 К, TF = 154 К; 2 – охлаждение воздуха при TW= 300 К, TF = 902 К; 3 – изотермическое течение).

а коэффициент теплоотдачи где среднемассовая температура потока то нетрудно заключить, что наибольшее влияние на окажет увеличение в непосредственной близости от стенки. В пристенном слое толщиной (0,05…0,1) r среднее значение коэффициента турбулентной теплопроводности не превышает 10% от максимального при данном числе Рейнольдса, а тепловой поток близок к максимальному. Поэтому, в пристенном слое толщиной (0,05…0,1) r0 или высотой - касательное напряжение на стенке) расходуется 60… 70% располагаемого температурного напора. Чем больше число Прандтля, тем на более узкий пристенный слой целесообразно воздействовать. Следовательно, наибольшей интенсификации теплоотдачи можно добиться, увеличивая именно в таких пристенных слоях. В то же время ясно, что дополнительная турбулизация ядра потока (где велико, а q qw) мало увеличит теплоотдачу, хотя и приведет к большему росту гидравлических потерь.

Эффективным методом интенсификации теплоотдачи является создание в пристенной области отрывных зон. Наилучшие результаты получаются при дискретной турбулизации потока на стенках каналов, причем источниками турбулентных вихрей должны служить плавно очерченные выступы или канавки с высотой Y+ =60…150. Их не рекомендуется располагать слишком часто (t/h 5…10, где t – шаг, а h – высота турбулизатора), так как возникающие при этом за турбулизатором пульсации не успеют заметно затухнуть на пути к следующему турбулизатору и будут диффундировать в ядро, увеличивая тем самым интенсивность пульсаций. Подобное явление имеет место в шероховатых трубах и ведет к значительному росту гидравлических потерь при небольшом повышении теплоотдачи.

Если же увеличить расстояние между турбулизаторами, то дополнительно возникшие в зоне вихри и генерируемые при их периодическом разрушении турбулентные пульсации переносятся потоком близко к стенке, повышая Г только около нее, а значит, интенсификация теплоотдачи будет достигнута ценой минимальных гидравлических потерь. При слишком большом (t/h 50…100) расстоянии между турбулизаторами дополнительная турбулентность успевает заметно затухнуть на некотором расстоянии от турбулизатора, и остальной участок канала до следующего турбулизатора по структуре потока будет мало отличаться от гладкого канала.

зависит от формы турбулизатора, а максимум / сильно зависит (он минимален при плавной форме турбулизатора).

интенсификации теплообмена в каналах любого поперечного сечения и разработать способы его реализации. Для трубчатых теплообменных аппаратов предложен следующий метод интенсификации теплообмена. На наружной расположенные кольцевые канавки. При этом на внутренней поверхности труб образуются кольцевые диафрагмы с плавной конфигурацией. Диафрагмы и кольцевые канавки турбулизируют поток в пристенном слое и обеспечивают интенсификацию теплообмена как снаружи, так и внутри труб. При этом не увеличивается наружный диаметр труб, что позволяет использовать их в тесных пучках и не менять существующей технологии сборки трубчатых теплообменных аппаратов. Данные поверхности теплообмена применяются в трубчатых аппаратах, работающих на газах и жидкостях, а также при кипении и конденсации теплоносителей.

Увеличение коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления в трубах с кольцевыми диафрагмами по сравнению с гладкими удобно учитывать отношениями Nu/Nuгл и при одинаковых числах Re (индекс «гл» относится к гладкой трубе). При определении коэффициентов теплоотдачи в трубах с кольцевыми диафрагмами и в пучках труб с кольцевыми канавками увеличение поверхности теплообмена не учитывалось, т.е. плотность теплового потока рассчитывалась по поверхности гладкой трубы. При определении Re и коэффициента гидравлического сопротивления скорость потока рассчитывалась по проходному сечению гладких каналов.

Были найдены оптимальные параметры турбулизаторов. Установлено, что отрывные зоны как источники вихревых структур формируют неустойчивость вязкостных течений, расширяя тем самым переходную область (Re = 2000…5000), в которой достигаются наиболее эффективные соотношения между ростом коэффициента теплоотдачи и гидравлического сопротивления (Nu/Nuгл=2,83 при гл=2,85). На основе выявленного механизма взаимодействия искусственных турбулизаторов с потоком в области перехода и слаборазвитой турбулентности установлено, что рациональная интенсификация достигается в этих условиях при достаточно больших высотах диафрагм (d11/d1 = 0,92) и оптимальном шаге t/d1=1.

В области развитого турбулентного течения наиболее эффективные результаты получаются при невысоких диафрагмах (d11/d =0,94) и небольшом зависимости от d11/d и t/d1 и при Re =4 105. С увеличением высоты диафрагмы (с уменьшением d11/d1) отношение Nu/Nuгл вначале резко возрастает, а затем стабилизируется. Гидравлическое сопротивление с увеличением высоты диафрагм возрастает сначала плавно, а затем резко. В области малых высот диафрагмы (d11/ d1 = 0,96…0,993) изменяется диапазон изменения d11/ d1 и t/d1, в котором рост теплоотдачи равен или опережает рост гидравлического сопротивления, т.е. Nu/Nuгл гл. Соотношения Nu/Nuгл= при t/d1 = 0, увеличиваются с ростом Re, достигая значения Теоретический анализ структуры турбулентных течений в каналах и отрывной зоне, как источника увеличения турбулентности в потоке, а также экспериментальные исследования турбулентности в каналах различного поперечного сечения позволили обнаружить признанную в качестве научного открытия неизвестную ранее закономерность изменения теплоотдачи на стенках каналов с дискретной турбулизацией потока при вынужденной конвекции, заключающуюся в том, что в определенном диапазоне соответствующих размеров и расположении турбулизаторов рост теплоотдачи больше роста гидравлического сопротивления по сравнению с аналогичным гладким каналом. Использование практически реализуемого соотношения Nu/Nuгл позволяет при заданных значениях тепловой мощности и гидравлического сопротивления теплообменника уменьшить не только объем аппарата, но и площадь его поперечного сечения.

Применение данного метода интенсификации позволяет уменьшить объем теплообменного аппарата примерно в два раза при неизменных значениях тепловой мощности и мощности на прокачку теплоносителя.

Значительный эффект наблюдается в переходной области. При этом объем теплообменного аппарата может быть уменьшен в 2,5 раза.

Область с Nu/Nuгл имеет место и при продольном обтекании пучков труб с кольцевыми канавками, вплоть до Nu/Nuгл= 1,4…1,5 при относительном шаге размещения труб в пучке S/d2 = 1,2. При этом объем аппарата может быть снижен на одну треть. Накатка труб с различными соотношениями между глубиной канавок снаружи и высотой диафрагмы внутри труб позволяет получить оптимальную интенсификацию теплоотдачи по обеим поверхностям теплообмена при различных шагах размещения труб в пучке (S/d2 = 1,05…1,5).

Приведем некоторые расчетные рекомендации.

1. Опытные данные по средней теплоотдаче при нагревании и охлаждении газов обобщаются следующими зависимостями:

при d11d1 =0,88…0,98, t/d11 = 0,25…0, при d1 /d1 = 0,88…0,98, t/d1 = 0,8…2, при d11 /d1 = 0,90…0,97, t/d1 = 0,5 … В (36) и (37) Ref определяется по среднемассовой температуре потока, а Rew в (38) – по средней температуре стенки.

В (36) –(37) Nuгл находится по следующим формулам:

при нагревании газов где определяющей является средняя по длине трубы температуры стенки;

при охлаждении газов где определяющей является средняя по длине трубы температура стенки, или где определяющей является среднемассовая по длине трубы температура газов.

Формулы (36)-(38) справедливы при Re= 104…4 105.

2. Средняя теплоотдача для капельных жидкостей при t/d1 =0,5 и d11/d1 0, (Re Re ) составляет где Здесь определяющей является среднемассовая температура жидкости по длине трубы.

Значение Re, при котором рост Nu/Nuгл с увеличением Re прекращается, находится по формуле 3. В кольцевом канале рост теплоотдачи за счет турбулизации потока кольцевыми канавками определяется по формуле наружный диаметр внутренней трубы; d21 – диаметр кольцевой канавки, d3 – внутренний диаметр наружной трубы.

Внешний вид макета экспериментальной установки для исследования зависимости тепловой мощности теплообменного аппарата от схемы включения, вида теплоносителя, геометрических и режимных параметров показан на рис 1.

Перед началом работы все регулировочные вентили пульта управления должны быть полностью закрыты (переведены в крайнее против часовой стрелки положение), и все тумблеры питания должны быть выключены. Все дальнейшие действия производятся в соответствии с порядком проведения опытов.

Выполняемым файлом данной лабораторной работы является MMTPM.EXE. После его запуска сначала производится поиск и тестирование необходимого оборудования и, в случае его отсутствия или несоответствия данной работе, выдается сообщение об ошибке аппаратуры как показано на рис.2.

В этом случае Вы должны закрыть данное окно и можете продолжать работу только в режиме анализа, предварительно открыв (если таковые имеются) ранее измеренные значения. Измерения в данном случае становится невозможными.

В любом случае (т.е. была ошибка оборудования или нет), перед Вами появится информационное окно, как показано на рис.3.

Это окно закроется автоматически через 10 секунд, если Вы раньше не нажмете любую клавишу или любую кнопку мыши. Это же окно можно отобразить в любое время нажатием на пиктограмму «Авторы» панели инструментов.

Вид основного окна программы ТТ1-4 показан на рис.4.

Как видно из рис.4., окно программы разбито на несколько областей отображения:

Область отображения измеренных значений.

Область списка сохраненных значений. Любая точка измерения может быть сохранена в списке для последующего просмотра, анализа и обработки.

Область панели инструментов (Toolbar). В данной программе, с целью упрощения управления, визуально отсутствует "меню". Все управление осуществляется путем нажатия левой кнопки "мыши" на соответствующую пиктограмму панели инструментов. "Всплывающие" подсказки, появляющиеся при помещении курсора "мыши" в область соответствующей пиктограммы, вкратце объясняют то, что произойдет при нажатии на пиктограмму.

Окно списка сохраненных значений В любой момент времени все текущие параметры измерения могут быть сохранены в списке для последующего просмотра, анализа и обработки.

Окно списка сохраненных значений предназначено для отображения всех наборов параметров, которые Вы решили использовать для последующего анализа.

Приблизительный внешний вид окна списка представлен на рисунке:

где: dP* - расход горячего и холодного теплоносителей;

P* - давление горячего и холодного теплоносителей;

T*, T’*, T”* - соответствующие температур горячего и холодного теплоносителей.

Точки, в которых производятся измерения соответствующих параметров, отображены на условном изображении окна измерений.

Контрастным цветом на рисунке выделена строка, соответствующая измерению, которое в данный момент анализируется.

Выбор анализируемой диаграммы осуществляется путем подведения курсора и нажатием левой кнопки "мыши" на нужной строке таблицы.

Добавление строки в список можно осуществить только при наличии исправной аппаратуры (см. Редактирование - Внести в список).

Удаление анализируемой строки из списка можно осуществить в любое время (см. Редактирование - Удалить из списка).

Окно измерений Область отображения измеренных значений представлена на рисунке в виде условного графического изображения установки.

Внешний вид условного графического изображения установки может иметь различных варианта, в зависимости от направления движения теплоносителей и их материала (см. Установки).

Для примера на рисунке отображен вариант, когда направление движения – прямоток, а вещество обоих теплоносителей - воздух Все параметры измерений, их названия, местоположение датчиков и единицы измерения очевидны из рисунка.

Панель инструментов Вся работа с программой осуществляется с помощью панели инструментов, находящейся в нижней части окна программы, нажатием левой кнопки "мыши" в области соответствующей пиктограммы. При движении курсора "мыши" внутри областей пиктограмм появляется короткая подсказка о выполняемом действии.

Панель инструментов условно разделена на несколько групп:

Новый - создание нового документа (т.е. пустого списка измеренных значений) для последующего заполнения согласно заданию;

Открыть - открытие файла ранее сохраненного документа для последующего анализа, печати и т.д.;

Сохранить как... - сохранение документа в файл с явным указанием имени;

предварительный просмотр и печать;

Печатать - вывод результатов измерений на принтер;

Установки печати - настройка различных параметров печати (бумага, ориентация и т.д.);

Предварительный просмотр печати - просмотр на экране, как будет выглядеть напечатанный документ. В окне Предварительный просмотр нажмите кнопку Закрыть, чтобы вернуться в документ.

Установки - Вводятся геометрические параметры теплообменника: D1, D11, D2, D21, D3, T, L; вид теплоносителя по горячей и холодной сторонам (воздух; вода); схема течения (прямоток, противоток). При нажатии на пиктограмму Вам будет предложено выбрать c помощью диалога параметры согласно заданию:

Внести в список - добавляет в список измеренных значений все текущие параметры. При этом осуществляется сортировка по возрастанию параметров в соответствии их положением в таблице слева направо;

Удалить из списка - удаляет из списка измеренных значений выделенное измерение (выделение осуществляется щелчком левой кнопки "мыши" в области выделяемой линии таблицы);

Исследование работы теплообменного аппарата методами Цель работы - определить зависимость тепловой мощности теплообменного геометрических параметров и режимных параметров, определить коэффициент теплопередачи в зависимости от режимных параметров, коэффициент теплоотдачи по одному из теплоносителей методом теплообменника, а также зависимость тепловой мощности аппарата, коэффициентов теплопередачи и теплоотдачи от геометрических параметров турбулизаторов.

Порядок работы:

Включить установку в сеть и запустить рабочую программу. После запуска программы на мониторе высвечивается тема лабораторной работы.

В рекомендуемом диапазоне основных режимных параметров (приложение 1), по заданию преподавателя выбирается один из вариантов предстоящего опыта и, с помощью Установок, вводятся геометрические параметры теплообменника:

D1, D11, D2, D21, D3, T, L; вид теплоносителя по горячей и холодной сторонам (воздух; вода); схема течения (прямоток, противоток). По окончании набора экспериментальной установки с отображением направления течения теплоносителей и расположением измерительных устройств.

После этого на пульте установки включается тумблер питания «1» и можно приступить к исследованию рабочего процесса. С помощью регулятора расхода «2» устанавливается расход холодного теплоносителя путем изменения давления перед диафрагмой РХ, а давление РХ и перепад давлений на диаграмме ДРХ фиксируется по индикаторному прибору. С помощью регулятора расхода «3»

устанавливается расход горячего теплоносителя путем изменения давления перед диафрагмой РГ, причем давление РГ и перепад давлений на диафрагме ДРГ фиксируются по индикаторному прибору. Плавным вращением ручки регулятора нагревательного устройства «4» устанавливается заданное значение термопары, установленной на входе по горячей стороне (ТГ1). Устанавливаем с помощью ручки регулятора нагревательного устройства «5» заданное значение термопары, установленной на входе по холодной стороне ТХ1.

Регистрация измеренных величин производится по индикаторному прибору, и дублируются на мониторе.

Результаты экспериментов заносятся в протокол испытаний (табл.1) Таблица 1 – Протокол эксперимента режима включения теплоноситель теплоноситель D1 D11 D2 D21 D3 T L С помощью регуляторов расхода и нагрева теплообменник переводится на следующий тепловой режим и аналогичным образом снимаются необходимые показания.

По окончании проведения опытов на заданных режимах производится перевод всех регуляторов в исходное положение.

Обработка результатов.

1. Определяется температура перед диафрагмами Тг и Тх; на входе в аппарат Тг1 и Тх, на выходе Тг и Тх по таблицам ЭДС термопар «хромель-копель» или по приближенной зависимости 2. Определяются расходы горячего и холодного теплоносителей.

При использовании в качестве теплоносителя воды ее расход определяется для горячей и холодной сторон по формулам:

При использовании в качестве теплоносителей воздуха его расходы соответственно будут:

= 1 кг/м3; Рг,Рх – давление воздуха перед диафрагмами а кгс/м2;

диафрагмой Тг,Тх – температуры воздуха перед диафрагмами в К; R – газовая постоянная для воздуха (R =29,3 кгм/(кг К) ).

3. По формулам (19), (23),(24) определяются среднелогарифмические температурные напоры.

4. Вычисляется тепловой поток, передаваемый в аппарате где теплоемкости теплоносителей определяются по средним температурам 5. Определяется значение коэффициента теплопередачи если холодный теплоноситель имеет меньший коэффициент теплоотдачи (холодный теплоноситель – воздух), или по формуле если горячий теплоноситель имеет меньший коэффициент теплоотдачи.

Здесь. Если коэффициенты теплоотдачи соизмеримы (для теплообменника «вода-вода» или «воздух-воздух» поверхность теплообмена определяется по среднему диаметру.

6. По формулам (5) определяются полные теплоемкости массовых расходов теплоносителей Сг и Сх.

7. Подсчитывается коэффициент тепловой эффективности теплообменного аппарата в каждом из режимов как отношение действительно переданного теплового потока к максимально возможному 8. Определяется число единиц переноса теплоты (безразмерный коэффициент теплопередачи) 9. В соответствии с конкретным заданием, полученным от преподавателя, определяется изменение величин, К,, N в зависимости от вида теплоносителя, схемы течения, величин Gr, Gx, Tr, Tx, а также геометрических параметров аппарата d1, d2, d3, l. Необходимо построить графики изменения величин, К., N в зависимости от изменяющихся в эксперименте величин и проанализировать полученные результаты.

10. Если в теплообменнике один из коэффициентов теплоотдачи значительно меньше другого (например, в теплообменнике «вода – воздух» коэффициент теплоотдачи по воздуху значительно меньше, чем коэффициент теплоотдачи по воде), то, используя метод теплообменника, можно его определить, считая известными и значения коэффициентов теплоотдачи по другой стороне. Если, например, в рассматриваемом аппарате типа «труба в трубе» горячим теплоносителем является вода, а холодным – воздух, то коэффициент теплоотдачи по воздуху согласно [3] из соотношения приближении принять. Коэффициент теплопроводности материала стенки Если в аппарате горячим теплоносителем является воздух, а холодным – вода, то коэффициент теплоотдачи по горячей стороне может быть определен с определяется по формуле Prx определяются по средней температуре холодной воды Prc 11. Результаты обработки опытных данных сводятся в табл.2.

проводится сопоставление полученных величин с расчетной зависимостью для кольцевых каналов с обогреваемой внутренней трубкой:

Для варианта определения строится зависимость Nur от Rer и проводится сопоставление полученных величин с расчетной зависимостью для трубы:

13. При исследовании работы теплообменного аппарата, в котором применена интенсификация теплообмена, необходимо сопоставить полученные в п.9 зависимости с аналогичными зависимостями для теплообменника без интенсификации теплообмена при одинаковых значениях задаваемых параметров Gr, Gx, Tr1, Tx1, d1, d2, d3, l.

Таблица 2 – Результаты обработки опытных данных режима теплообменника, нижняя - определению г.

14. При определении коэффициентов теплоотдачи по горячей стороне в аппарате с интенсификацией сопоставить полученные значения Nur с расчетной зависимостью для теплоотдачи гладкой трубы Nur гл (61) и определить отношение Nur/Nur гл в зависимости от Rer и безразмерных геометрических параметров d11/d и t/ d1. Построить соответствующие графики и сопоставить полученные результаты с эталонными значениями, приведенными в приложении 2.

Re= cоnst и t/d1 = cоnst построить зависимость Nur/Nurгл от d11/d1.

Используя данные приложения 2, на том же графике нанести зависимость 15. При определении коэффициента теплоотдачи по холодной стороне в аппарате с интенсификацией теплообмена сопоставить полученные значения Nux c расчетной зависимостью Nux гл для теплоотдачи кольцевого канала с гладкими стенками (60) и определить отношение Nux/Nuxгл в зависимости от Reх и соответствующие графики и сопоставить полученные результаты с эталонной зависимостью (45).

Рекомендуемые диапазоны основных режимных параметров установки Внутренний диаметр теплообменой Диаметр кольцевых диафрагм Наружный диаметр теплообменной Диаметр кольцевого канала Внутренний диаметр наружной трубы Перепад давлений на диафрагме холодного теплоносителя ЭДС термопары, установленной перед ЭДС термопары, установленной перед диафрагмой – расходомером холодного входе горячего теплоносителя ЭДС термопары, установленной на выходе горячего теплоносителя ЭДС термопары, установленной на входе холодного теплоносителя ЭДС термопары, установленной на выходе холодного теплоносителя Отношения Nu /Nuгл и гл в зависимости от Re и d1 /d1, полученные при Что такое теплообмен? Приведите пример.

Какие существуют формы передачи теплоты?

Что такое теплопроводность? Приведите пример.

Что такое конвекция? Приведите пример.

Что такое излучение? Приведите пример.

Опишите механизмы передачи теплоты теплопроводностью в твердых телах, жидкостях и газах.

Что такое тепловой поток, плотность теплового потока?

Какой физический смысл коэффициента теплопроводности?

Какие численные значения коэффициентов теплопроводности металлов, жидкостей и газов?

10. От чего зависит величина коэффициента теплопроводности?

11. Что такое теплоизоляционный материал?

12. Что такое теплообменный аппарат? Какие существуют типы теплообменных аппаратов?

13. Что называется теплопередачей? Какое определение имеет коэффициент теплопередачи?

14. Что такое термическое сопротивление теплоотдачи, теплопередачи?

15. Какой вид имеет основное уравнение теплопередачи?

16. Что такое тепловой расчет I и II рода?

17. Какие схемы движения теплоносителей могут быть в ТА типа «труба в трубе»?

18. Какой вид имеет уравнение теплового баланса?

19. Что такое водяной эквивалент теплоносителя?

20. Как определяются относительные потери теплоты в теплообменном аппарате?

21. По каким признакам можно судить о стационарном режиме теплообмена с окружающей средой?

22. Какие существуют методы и приборы для измерения температуры, давления и расхода?

1. Дрейцер Г.А. Конвективный теплообмен в каналах: Учебное пособие. - М.:

МАИ, 1984.-77с.

2.Зубарев термодинамике. М., Энергия, 1971, с.351.

3.Исаченко В. П., Осипова В.А., Сукомел А.С. Теплопередача. М., Энергия,1969,с.440.

теплогидравлическим расчетам. - М.: Энергоиздат, 5. Поршаков Б.П., Бикчентай Р.Н., Романов Б.А. Термодинамика и теплопередача (в технологических процессах нефтяной и газовой промышленности): Учебник для вузов. – М.: Недра, 1987. – 349 с.

6. Практикум по теплопередаче: Учеб. пособие для вузов /А.П. Солодов, Ф.Ф.

Цветков, А.В. Елисеев, В.А. Осипова. Под ред. А.П. Солодова. – М.:

Энергоатомиздат, 1986. – 296 с.

7.Тепло и массообмен, теплотехнический эксперимент. М., Энергоиздат, 1982, с.512.



 
Похожие работы:

«Государственный комитет РС4СР по л л а м науки • и дысшей школы Архангельский ордена^Трудового Красного Знамени лесотехнический институт ии. В.В.КуИбыаеаа • ЭКОНОМИКА ЭНЕРГЕТИКИ Методические указания к выполнение практических занятий Архангельск 1991 Ркосмотреиы и рекомендована к изданию методической комиссией факультета промышленной энергетики А р х а н г е л ь с к о г о ордена Трудового Красного Знамени лесотехнического института ии. В.В.Куйбышева Составитель А.З.Ш1АСТИНИН. д о ц., к а н д...»

«Министерство образования и науки Украины Севастопольский национальный технический университет МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ к лабораторной работе Проверка и регулировка топливной форсунки ТНВД дизеля 6 ЧН12/14 по дисциплине Системы управления энергетическими и технологическими процессами для студентов специальности 7.092201 - Электрические системы и комплексы транспортных средств для студентов дневной и заочной форм обучения Севастополь Create PDF files without this message by purchasing novaPDF...»

«1. Абдрахманова Т.М. Немецкий язык Усть-Каменогорск: ВКГТУ 3,14 Методические указания по выполнению практических занятий для бакалавров специальности 050702 Автоматизация и управление, 2010. 3. Талесник Г.П., Power Engineering. Методические указания к практическим занятиям, Усть-Каменогорск: ВКГТУ 4.99 Юсубалиева М.Ф. СРСП, СРС, СРМП и СРМ по английскому языку для студентов бакалавриата и магистратуры специальностей 050717, 6N0717 Теплоэнергетика, 050718, 6N0718 Электроэнергетика, 2010. 4....»

«Федеральное агентство по образованию АМУРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ГОУВПО АмГУ УТВЕРЖДАЮ Зав. кафедрой энергетики _ Н.В.Савина 2007 г. Автоматизированные системы управления и оптимизация систем электроснабжения УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС ДИСЦИПЛИН для специальностей: 140204 Электрические станции; 140211 Электроснабжение; Составитель: Л.А. Гурина Благовещенск 2007 г. Печатается по решению редакционно-издательского совета энергетического факультета Амурского государственного университета...»

«Министерство сельского хозяйства Российской Федерации ФГБОУ ВПО Кубанский государственный аграрный университет Кафедра эксплуатации машинно-тракторного парка ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ КОМПЛЕКТОВАНИЯ МАШИННО-ТРАКТОРНЫХ АГРЕГАТОВ МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ Краснодар 2012 1 Методические указания разработаны д.т.н., профессором Масловым Г.Г., к.т.н., профессором Карабаницким А.П., к.т.н., доцентом Палапиным А.В. Основой методических указаний является учебное пособие: А. П. Карабаницкий, М. И. Чеботарев....»

«ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЕТЕВАЯ КОМПАНИЯ ЕДИНОЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ СТО 56947007ОАО ФСК ЕЭС 29.180.010.070-2011 МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ПОВЕРХНОСТНОГО НАТЯЖЕНИЯ ТРАНСФОРМАТОРНЫХ МАСЕЛ НА ГРАНИЦЕ С ВОДОЙ МЕТОДОМ ОТРЫВА КОЛЬЦА Стандарт организации Дата введения: 02.03.2011 ОАО ФСК ЕЭС 2011 2 Предисловие Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ О техническом...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Амурский государственный университет УТВЕРЖДАЮ Зав. кафедрой энергетики _Ю.В. Мясоедов _2012 г. ОСНОВЫ НАУЧНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС ПО ДИСЦИПЛИНЕ для специальностей 140101.65 – Тепловые электрические станции 140106.65 – Энергообеспечение предприятий Составитель: Л.А. Гурина, И.Г. Подгурская, Л.А. Мясоедова Благовещенск...»

«ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ РФ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ И ЖИЛИЩНО-КОММУНАЛЬНОМУ КОМПЛЕКСУ ГУП АКАДЕМИЯ КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА им. К.Д. ПАМФИЛОВА Одобрено: Утверждаю: Научно-техническим советом Центра Директор Академии энергоресурсосбережения Госстроя д.т.н. профессор России В.Ф. Пивоваров (протокол № 5 от 12.07.2002 г.) 2002 г. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ РАСХОДОВ ТОПЛИВА, ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ И ВОДЫ НА ВЫРАБОТКУ ТЕПЛОТЫ ОТОПИТЕЛЬНЫМИ КОТЕЛЬНЫМИ КОММУНАЛЬНЫХ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПРЕДПРИЯТИЙ (Издание...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра безопасности жизнедеятельности и охраны окружающей среды Митриковский А.Я., Петухова В.С. ЭКОЛОГИЯ МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ВЫПОЛНЕНИЮ КОНТРОЛЬНОЙ РАБОТЫ для студентов специальностей 270109 Теплогазоснабжение и вентиляция, 270112 Водоснабжение и водоотведение, 140104 Промышленная...»

«Федеральное агентство по образованию АМУРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ГОУ ВПО АмГУ УТВЕРЖДАЮ Зав.кафедрой энергетики Н.В. Савина _2007г. ГИДРАВЛИКА УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС ПО ДИСЦИПЛИНЕ для специальности 280101 – Безопасность жизнедеятельности в техносфере Составитель: ст. преп. Храмцова Н.Н. Благовещенск 2007 г. Печатается по решению редакционно-издательского совета энергетического факультета Амурского государственного университета Храмцова Н.Н. Учебно-методический комплекс по...»

«СЫКТЫВКАРСКИЙ ЛЕСНОЙ ИНСТИТУТ КАФЕДРА ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИКИ ЭКОЛОГИЯ В ЭНЕРГЕТИКЕ САМОСТОЯТЕЛЬНАЯ РАБОТА СТУДЕНТОВ Методические указания для подготовки специалиста по направлению 660300 Агроинженерия специальности 110302 Электрификация и автоматизация сельского хозяйства заочной формы обучения СЫКТЫВКАР 2007 ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ СЫКТЫВКАРСКИЙ ЛЕСНОЙ ИНСТИТУТ – ФИЛИАЛ ГОСУДАРСТВЕННОГО ОБРАЗОВАТЕЛЬНОГО УЧРЕЖДЕНИЯ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКАЯ...»

«МИНИСТЕРСТВО ПРОСВЕЩЕНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ УКРАИНЫ “КИЕВСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ” Н.В. Белицкая, О.Г. Гетьман, В.П. Шепель, В.С. Злобіна АВТОМАТИЗАЦИЯ РАЗРАБОТКИ КОНСТРУКТОРСКОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ В СИСТЕМЕ КОМПАС-3 D V10 Киев – 2011 МИНИСТЕРСТВО ПРОСВЕЩЕНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ УКРАИНЫ “КИЕВСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ” Н.В. Белицкая, О.Г. Гетьман, В.П. Шепель, В.С. Злобіна АВТОМАТИЗАЦИЯ РАЗРАБОТКИ КОНСТРУКТОРСКОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ...»

«1 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ЭКОНОМИКИ И ФИНАНСОВ КАФЕДРА МЕЖДУНАРОДНЫХ ЭКОНОМИЧЕСКИХ ОТНОШЕНИЙ МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ДЛЯ САМОСТОЯТЕЛЬНОЙ РАБОТЫ ПО ДИСЦИПЛИНЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ МИРОВЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЫНКОВ ИЗДАТЕЛЬСТВО САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКОГО...»

«ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЕТЕВАЯ КОМПАНИЯ ЕДИНОЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ (ОАО ФСК ЕЭС) ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СЕТЕВЫХ И ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ОБЪЕКТОВ (ОАО РОСЭП) МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ЗАЩИТЕ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ НАПРЯЖЕНИЕМ 0,4-10 кВ ОТ ГРОЗОВЫХ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ № регистрации 24.0086 РАЗРАБОТЧИК Открытое акционерное общество по проектированию сетевых и энергетических объектов (ОАО РОСЭП) УТВЕРЖДЕНЫ Протоколом № 2 заседания Постоянно действующей комиссии по...»

«Антитеррористическая защищенность объектов промышленности и энергетики Методическое пособие ВВЕДЕНИЕ Антитеррористическая деятельность в России это системная деятельность государственных органов, юридических лиц, независимо от форм собственности, а так же общественных объединений и граждан в пределах своих полномочий по предупреждению, выявлению, пресечению, раскрытию, расследованию и минимизации последствий террористической деятельности, направленной на нанесение ущерба личности, обществу,...»

«ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЕТЕВАЯ КОМПАНИЯ ЕДИНОЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ СТО 56947007СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ ОАО ФСК ЕЭС 29.240.056-2010 Методические указания по определению региональных коэффициентов при расчете климатических нагрузок Дата введения: 2010-08-09 ОАО ФСК ЕЭС 2010 Предисловие Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ О техническом регулировании, объекты стандартизации и общие положения при...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Амурский государственный университет УТВЕРЖДАЮ Зав. кафедрой энергетики Ю.В. Мясоедов _2012г. УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС ДИСЦИПЛИН АВТОМАТИЗИРОВАННЫЕ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ И ОПТИМИЗАЦИЯ ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СИСТЕМАХ для специальности: 140204.65 Электрические станции АВТОМАТИЗИРОВАННЫЕ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ И ОПТИМИЗАЦИЯ СИСТЕМ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ...»

«База нормативной документации: www.complexdoc.ru МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ СМЕТНОЙ СТОИМОСТИ РЕМОНТА ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ ЭНЕРГОПРЕДПРИЯТИЙ МУ 34-70-III-85 СЛУЖБА ПЕРЕДОВОГО ОПЫТА ПО СОЮЗТЕХЭНЕРГО Москва 1986 МУ 34-70-III-85 МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ Взамен Временных ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ СМЕТНОЙ методических указаний по СТОИМОСТИ РЕМОНТА составлению сметной ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ документации на...»

«РОСАТОМ Северская государственная технологическая академия В.Л. Софронов МАШИНЫ И АППАРАТЫ ХИМИЧЕСКИХ ПРОИЗВОДСТВ Часть I Учебное пособие Северск 2009 УДК 66.01.001 ББК 35.11 С-683 Софронов В.Л. Машины и аппараты химических производста.Ч. I: учебное пособие.–Северск: Изд-во СГТА, 2009.– 122 с. В учебном пособии кратко изложен курс лекций по дисциплине Машины и аппараты химических производств. Пособие предназначено для студентов СГТА специальности 240801 – Машины и аппараты химических...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение Высшего профессионального образования Амурский государственный университет УТВЕРЖДАЮ Зав. кафедрой энергетики _ Ю.В.Мясоедов _2012 г. НАЛАДКА И ЭКСПЛУАТАЦИЯ УСТРОЙСТВ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ И АВТОМАТИКИ УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС ПО ДИСЦИПЛИНЕ для специальности 140203.65 – Релейная защита и автоматизация электроэнергетических систем Составитель: А.Г. Ротачева Благовещенск 2012 г....»






 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.