WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

ТЕПЛОВЫЕ ПРОЦЕССЫ И АППАРАТЫ

Методические указания

Значение энергосбережения является ключевой при обеспечении энергетической

безопасности страны и регионов, а также решении экологических проблем,

обеспечивающих выполнение требований европейского законодательства.

Многие процессы химической технологии протекают при нагревании или охлаждении,

поэтому при изучении и проектировании аппаратов, в которых эти процессы протекают, необходимо хорошо разобраться в теории теплопередачи.

Значение теоретических основ теплопередачи для техника-технолога химического производства имеют большое значение, так как многие процессы в химической технологии происходят в условиях теплообмена между веществами.

Необходимо четко разобраться в теоретических основах теплообмена, в методике определения тепловых нагрузок и составлении тепловых балансов.

Следует выяснить сущность передачи теплоты теплопроводностью, конвекцией, лучеиспусканием и запомнить основные формулы (Фурье, Ньютона, Стефана-Больцмана и основное уравнение теплопередачи), понять различие между коэффициентами теплоотдачи, теплопередачи и теплопроводности, разобраться в размерностях вышеуказанных коэффициентов. Необходимо ознакомиться с критериями теплового подобия и поработать с критериальными уравнениями для определения коэффициента теплоотдачи в зависимости от режима движения жидкостей и газов в аппаратах.

Рассмотрев основное уравнение теплопередачи, необходимо подчеркнуть значение его для расчета площади поверхности теплообмена. Кроме того, нужно научиться подсчитывать потери теплоты в окружающую среду.

Обязательно рассмотреть примеры по определению тепловых нагрузок, расчета необходимого количества горячего или холодного теплоносителя, определению коэффициентов теплоотдачи и теплопередачи, среднего температурного напора и площади поверхности нагрева теплообменных аппаратов.

Тема. Основы теплопередачи Практические рекомендации 1.Характеристика теплоносителей 1.1 Связь основных параметров теплоносителей в газовой фазе Закон Бойля:

P·V=const при T=const (1).

Закон Гей-Люссака:

t C t C V V0 V0 V0 (1 ) (2а), 273 или на основании (2а) можно получить при Р=const:

T V V0 (2б), На основании (1) и (2б) можно также получить:





V1 T при Р=const (3), V 2 T P T или при V=const (4).

P2 T На основании (1)и (2) получают также формулу для приведения объема газа к нормальным условиям:

V P 273 V P V0 (5), T ( K ) tC Закон Авогадро: в одинаковых объемах газа при одинаковых температуре и давлении содержится одно и то же количество молекул.

1г-мол. любого вещества в газообразном состоянии занимает 22,4л.;

1кг-мол. 22,4 м3 и содержит.

Уравнение Менделеева – Клапейрона.

для 1 г-моля газа: P·V=R·T (6) P·V = n·R·T для n г-молей газа: (7) Если количество газа выражается в граммах:

M R T P V (8) Mв Mв P V откуда: M (9) (г ) R T Mв 10 3 P V M (кг ) или (10).

R T Закон Дальтона:

Pсм p i (11).

Следствие из законов Дальтона и Бойля:

vi (12), pi Рсм Vсм где рi - парциальное давление компонента в газовой смеси;

vi /V - парциальный объем компонента в единице объема газовой смеси;

1. Pсм - общее давление смеси.

1.2 Физические параметры движения теплоносителей 1.2.1 Удельные теплоемкости.

Размерности удельных теплоемкостей с:;

Зависимости удельных теплоемкостей от температуры:

где a1, b1, c1 - коэффициенты для данного вещества.

для заданного диапазона температур:

где Т1 и Т2 - заданный интервал температур.

Молярная удельная теплоемкость твердого тела:

где n - число атомов в молекуле.

Теплоемкости газов:

cp - при p = const или cv при V=const.

где М - масса 1моля газа (кг/моль);

R - универсальная газовая постоянная, R=8,314 Дж/((моль)*град).

Для воздуха : cp=1,4·cv.

1.2.2 Теплота испарения Эмпирические формулы для расчета молекулярной теплоты испарения (в ккал/кг или кал/г):

Эмпирическая формула для расчета теплоты испарения rисп2 для температуры Т2,:

где rисп2 - искомая теплота испарения при температуре Т2;

rисп1 - известная теплота испарения при температуре Т1;

к - поправочный коэффициент, k=f(T1,T2,Tкрит).

1.2.3 Плотности для жидких и газовых теплоносителей Эмпирическая формула для определения плотности жидкости t при заданной температуре tср:

где 0 - плотность жидкости при t0=20С; t - температурная поправка на 1С Для чистых жидкостей t можно найти по формуле:

где - коэффициент объемного расширения жидкости, град-1;

t=tср-t0 - разность между температурой среды и t=20C.

Плотность газов при 0°С и 760 мм рт ст. на основании закона Авогадро:

или где М – молекулярный вес газа.

Плотность смеси см при заданных температуре и давлении:

где b1… bn - объемные доли компонентов;

1 n - плотности компонентов, кг/м3.

2. Коэффициенты теплопроводности Коэффициент теплопроводности для жидкостей при отсутствии справочных данных:

А=3,58 ·10-8 - для ассоциированных жидкостей;

А=4,22·10-8 - для неассоциированных жидкостей;

с - удельная теплоемкость жидкости, Дж/(кг·град); - плотность жидкости, кг/м3;

М - молярная масса, кг/кмоль.

Коэффициент теплопроводности смеси жидкостей:

где а1…аn - массовые доли компонентов в смеси;

1…n - коэффициенты теплопроводности компонентов, вт/(м·град).3.





Вязкость теплоносителей Зависимость вязкости газов t от температуры:

где 0 - вязкость при 0С;

Т - температура в К;

С - константа.

Вязкость газовых смесей см:

где Мi - молярные массы компонентов смеси, кг/кмоль;

i - динамические вязкости компонентов, Па·с;

bi - объемные доли компонентов в смеси.

Вязкость смеси неассоциированных жидкостей:

где i - вязкости компонентов смеси, Па*с;

mi - молярные доли компонентов в смеси, кг/кмоль.

Вязкость разбавленных суспензий:

где ж - вязкость чистой жидкости, Па·с;

- объемная доля твердой фазы в суспензии.

4. Скорости теплоносителей Средние скорости движения среды:

где wлинср - средняя линейная скорость, м/с;

wмср - средняя массовая скорость, кг/(м2·с);

Q - объемный расход, м3/с;

G - массовый расход, кг/с;

S - площадь сечения потока, м2.

Зависимость между массовой и линейной скоростью:

где - плотность среды.

Рекомендуемые скорости:

- для жидкостей в трубах диаметром 25-57мм от (1,5-2) м/c до (0,06-0,3) м/с.

- Средняя рекомендуемая скорость для маловязких жидкостей составляет 0,2-0,3 м/с.

- Для газов при атмосферном давлении допускаются массовые скорости от 15-20 до 2-2,5 кг/(м2*с), а линейные скорости до 25м/с;

- для насыщенных паров при конденсации рекомендуются до 10 м/с 5. Тепловая нагрузка аппарата Тепло, отдаваемое более нагретым теплоносителем Q1, затрачивается на нагрев более холодного теплоносителя Q2 и на потери в окружающую среду Qпот.:

Так как Qпот= 2-3%, то им можно пренебречь и считать:

Уравнение теплового баланса аппарата.

где G1 и G2 - массовые расходы теплоносителей, кг/с;

I1Н и I2Н - начальные энтальпии теплоносителей, дж/кг;

I1К и I2К и - конечные энтальпии теплоносителей, дж/кг.

Энтальпии теплоносителей:

Тепловой баланс аппарата при использовании теплоносителей, не изменяющих агрегатного состояния:

где с1 и с2 - средние удельные теплоемкости.

6. Тепловые балансы теплоносителя при изменении его агрегатного состояния.

Теплоноситель – насыщенный пар, который конденсируется и конденсат не охлаждается: т = нп = кт.

Gт (iт – iкт ) = Gт срт т - Gт сркт кт = Gт rт.

Теплоноситель – пересыщенный пар, который конденсируется и конденсат не охлаждается: т нп = кт Q=Qт –Qкт =Gт (iт – iкт )= Gт срт (т - нп)+Gт rт = = Gт срт нп - Gт срт нп + Gт срт нп - Gт сркткт= = Gт срт т - Gт сркткт.

Теплоноситель – пересыщенный пар, который конденсируется и конденсат охлаждается: т нп кт :

Q=Qт –Qкт =Gт (iт – iкт )= Gт срт (т - нп)+Gт rт + Gт сркт (нп - кт) = = Gт срт т - Gт срт нп + Gт срт нп - Gт срктнп + Gт срктнп - Gт сркткт= = Gт срт т - Gт сркткт.

7. Основное уравнение теплопередачи.

Q = K·F·tср· где F - поверхность теплообмена; tср - средний температурный напор;

- время теплообмена; К - коэффициент теплопередачи:

7.1 Выражения для определения коэффициента К в зависимости от способа передачи тепла.

При передаче тепла теплопроводностью К - это коэффициент теплопроводности, определяемый на основе закона Фурье:

При конвективном теплообмене К - это коэффициент теплоотдачи, определяемый на основе закона Ньютона:

При передаче тепла путем излучения К - коэффициент взаимного излучения с1- излучающих тел:

где К0 - константа лучеиспускания;

пр = 1 *2 - приведенная степень черноты;

1 и 2 - степени черноты излучающих тел.

8.Движущая сила при прямотоке теплоносителей Схема прямоточного движения теплоносителей.

График изменения температуры среды при прямотоке.

Схема противоточного движения теплоносителей.

График изменения температур при противотоке.

(29).

Затем используют те же соотношения и, что и для прямотока, для определения средней движущей силы процесса.

При смешанном и перекрестном движении полученное таким образом значение tср умножается на поправочный коэффициент t, значение которого определяется по эмпирическим графическим зависимостям.

8. Коэффициент теплопередачи.

Для плоской стенки и труб при отношении их наружного диаметра к внутреннему dн/d 2 коэффициент теплопередачи определяется по формуле 1, 2 - коэффициенты теплоотдачи от горячего теплоносителя к стенке и от стенки к холодному (Вт/(м2·K)), Ri R1 R2 - сумма термических сопротивлений разделяющей стенки, куда входят сопротивления ее слоев ст i / ст i и слоев загрязнений R1 и R2 с обеих сторон стенки (м2K/Вт).

Здесь i, - толщина i - го слоя стенки (м), ст i, з i - коэффициенты теплопроводности их материалов (Вт/(м·К)).

Значения R1 и R2 либо берутся из справочников, либо их наличие учитывается умножением значения K, рассчитанного без учета загрязнений, на коэффициент (для аппаратов, не требующих частой очистки =0.70.8; при активном выпадении осадков из теплоносителей =0.4 0.5).

Значения коэффициентов теплоотдачи 1, 2 определяются из критериальных уравнений, форма которых в каждом конкретном случае зависит от условий теплоотдачи.

9. Критерии подобия В критериальные уравнения чаще всего входят следующие критерии:

l – определяющий (диаметр, длина) геометрический размер (м), - коэффициент теплопроводности теплоносителя (Вт/(м*K));

w - скорость течения теплоносителя (м/с), (кг/м3), (Пас) - его плотность и динамическая вязкость;

Критерий Прандля Pr - температурный коэффициент объемного расширения теплоносителя (1/K), t - разность его температур у стенки и в ядре потока, - кинематическая вязкость (м2/с).

10. Основные уравнения теплоотдачи:

10.1.Теплоотдача при свободном движении теплоносителя (охлаждение кожухов аппаратов, трубопроводов окружающим воздухом):

Определяющая температура - средняя температура пограничного слоя t = 0,5(tст + tср), где tст, tср - температура стенки и средняя температура теплоносителя.

Определяющий размер - диаметр трубы или высота стенки. В этом случае необходим учет лучистой составляющей теплового потока, характеризуемый коэффициентом теплоотдачи лучеиспусканием - степень черноты поверхности (для масляной краски, окисленной стали = 0.750.9), - коэффициент, зависящий от геометрии поверхности и условий лучеиспускания, Tст, Tср - абсолютные температуры.

Общий коэффициент теплоотдачи о = + л.

10.2. Теплоотдача при вынужденном движении теплоносителя в трубах и каналах (при отношении длины канала к его эквивалентному диаметру l/dэ 50):

турбулентный режим - Nu = 0.021Re0.8Pr0.43(Pr/Prст)0.25 (Re 10000);

переходный режим - Nu = 0.08Re0.9Pr0.43(Pr/Prст)0.25 (Re = 230010000);

ламинарный режим - Nu = 0.17Re0.33Pr0.43Gr0.1(Pr/Prст)0.25 (Re 2300).

Определяющие параметры - tср и dэ = 4S/P, где S, P - площадь поперечного сечения и пе-риметр канала.

При движении теплоносителя в изогнутых трубах (в змеевике) дополнительная коэффициент R = 1+3.54dн/D, где dн, D - наружный диаметр трубы и диаметр ее навивки.

10. 3. Теплоотдача при поперечном (перпендикулярном) омывании теплоносителем пучка труб:

при Re 1000 - Nu = АRenPr0.33(Pr/Prст)0.25, где А = 0.23, n = 0.65 для шахматного расположения труб, А = 0.41, n = 0.6 - для коридорного;

при Re 1000 - Nu = 0.59Re0.47Pr0.33(Pr/Prст)0.25.

При расчете теплоотдачи в реальных кожухотрубчатых теплообменниках с перегородками в межтрубном пространстве правые части этих уравнений умножаются на коэффициент изменения угла атаки f ~ 0.6.

Определяющие параметры - tср, dн, скорость в самом узком сечении пучка.

10. 4. Теплоотдача при пленочной конденсации паров.

В этом случае значение коэффициента теплоотдачи определяется по формуле r - теплота конденсации пара при заданном давлении (Дж/кг);

к, к, к - плотность, коэффициент теплопроводности и динамическая вязкость конденсата при температуре конденсации tк;

tк = tк - tст; l - определяющий размер.

Для вертикального трубчатого конденсатора l = H (высота труб), С = 1.15;

для горизонтального при подаче пара в межтрубное пространство l = dн, С = 0.72.

10. 5.Теплоотдача при кипении жидкостей:

при вынужденном движении жидкости в трубах = b3l2 tкип2 /(Tкип), где b = 0.075 + 0.75[п/(ж - п)], ж, п - плотности жидкости и пара;

tкип = tст - tкип, tкип- температура кипения жидкости при заданном давлении;

Tкип = tкип + 273оС;

, - кинематическая вязкость и коэффициент поверхностного натяжения жидкости (Н/м);

при пузырьковом кипении на наружной поверхности пучков труб =600p1.33tкип2.33, где - экспериментально определяемый коэффициент (для воды =1), р - давление в аппарате (МПа).

Расчет теплоотдачи для случая однослойной стенки сводится к решению системы, содержащей уравнения теплоотдачи (по обеим сторонам стенки) и уравнения теплового баланса:

[или 2(tст2 - t2)] = (tст1 - tст2)ст/dст, где tст1, tст2, t1, t2 - температуры стенки со стороны теплоносителей и средние температуры теплоносителей.

Система дополняется соответствующими критериальными уравнениями.

Решение этой системы - значения 1,2, tст1, tст2.

Ориентировочные значения коэффициентов теплоотдачи, Вт/(м2*K):

- турбулентное течение воды в трубах 1000 - - турбулентное течение воды снаружи труб 3000 - - турбулентное движение газов в трубах 50 - - турбулентное движение газов снаружи труб 100 - - кипение органических жидкостей 300 - - конденсация паров органических жидкостей 230 -

РЕШЕНИЕ ТИПОВЫХ ЗАДАЧ

Расчет коэффициента теплоотдачи при вынужденной и естественной конвекции с изменением и без изменения агрегатного состояния теплоносителя Пример 22.

Определить среднюю разность температур при противотоке, если в межтрубном пространстве движется горячий теплоноситель t1н=90С и конечной температурой t1k=30C. По трубам холодный теплоноситель с начальной температурой t2н=20С и конечной t2k=50C.

t1н=90С 1. Схема движения теплоносителей при противотоке t1k=30C 90С гор.теплоноситель 30С t2н=20С t2k=50C 90С хол.теплоноситель 20С 4. Определяем отношение максимальной и минимальной средней разности 3. Средняя разность температур при противотоке определяется Пример 23.

Определить тепловой поток (тепловую нагрузку) и расход охлаждающей воды в теплообменнике для метанола. Количество охлаждающей воды в теплообменнике для метанола. Количество охлаждаемого метанола G =2500 кг/ч, удельная теплоемкость С1=2669 Дж/(кг·К). Начальная температура метанола (температура конденсации) t1н=64,5С, конечная температура, t1k=20C.

Начальная температура воды t2н=18С, конечная температура t2k=30C.

G =2500кг/ч 1. Тепловой поток (тепловую нагрузку) определяем по уравнению t1н=64,5С t1k=20C t2н=18С t2k=30C Q=?

Пример Определить температуру стенки tст2, если температура первой среды t1=210С, другой среды t2=20C, коэффициент теплоотдачи 1=1100Вт/(м2·К), 2=125 Вт/(м2·К).

Толщина стенки ст=125 мм, теплопроводность материала =105 Вт/(м·К) Дано:

tcт1=210С t2=20C 1=1100Вт/(м2·К) 2=125 Вт/(м2·К) ст=125 мм =105 Вт/(м·К) tcт2=? К=?

Пример Определить среднюю разность температур и расход охлаждающей воды в холодильнике, в котором охлаждается G1= 5кг/с этанола (100% ), начальная температура t1Н=75C, конечная t1К=25С. Температура охлаждающей воды изменяется от t2Н=18C до t2К=38С.

Движение жидкостей противоточное.

Дано: Решение:

G1= 5кг/с 1. Определим поток теплоты (тепловую нагрузку) отданный нагревающей t1Н=75C жидкостью (этанолом) Q= G1·С1 (t1Н-t1К)= 5·2840, 8(75-25)= 710200 Вт t1К=25С Где С1- удельная теплоемкость этанола при средней температуре.

t2Н=18C t ср= ?

qв = ? 2. Составим схему движения теплоносителей и определим среднюю разность 3. Определяем расход охлаждающей воды где С - удельная теплоемкость воды, Дж/(кг·К) Расчет коэффициента теплоотдачи при вынужденной конвекции без изменения Пример Определить коэффициент теплоотдачи при движении воды по трубе с внутренним диаметром dэ =0,021м, если скорость движения воды w = 0,5м/с, средняя температура t = 30С.

dэ =0,021м 1. Определяем константы воды при температуре t = 30С t = 30С 2. Определяем режим движения воды по уравнению 3. Определяем критерий Прандля по уравнению 4. Так как критерий Рейнольдса 13043 10000, то для определения критерия Нуссельта применяем уравнения Nu = 0,023 Re0,8· Рr0,4= 0,023·130430,8·5,46 0,4= 0,023·1960,2·1,972=88, 5. Коэффициент теплоотдачи при вынужденной конвекции определяем по Расчет коэффициента теплоотдачи при свободной конвекции без изменения Пример Определить коэффициент теплоотдачи от вертикальной стенки реактора к воде при свободной конвекции. Высота стенки реактора Н=1250 мм, температура стенки tст=40°С, температура воды tв=20°С.

Н=1250 мм 1. Определяем константы воды при средней температуре пленки tв= 20°С где –коэффициент объемного расширения, 1 K 2. Определяем разность температур между стенкой реактора и водой, °С 3. Определяем критерий Грасгофа по уравнению Где - определяющий геометрический размер, м 4.Определяем критерий Прандтля по уравнению критерий Нуссельта определяем по уравнению:

Nu = 0,135 (Сr·Pr)1/3 = 0,135 (9,69·1011)1/3 = 6. Коэффициент теплоотдачи при свободной конвекции определяем по Пример Определить коэффициент теплоотдачи от пара к стенке при конденсации водяного пара с наружи вертикальных труб теплообменника диаметром 38х2 мм. Количество труб n=121.

Расход водяного насыщенного пара Gп=0,39 кг/с, абсолютное давление пара Р=0, МПа. Температура пленки конденсата tпл=110°C.

Gп=0,39кг/с 1. Находим константы конденсата (водяного пара) при t= 110°С n= d = 38х2мм Р=1,46 бар =0,146 МПа tпл=110°C =? 2. Определяем линейную плотность орошения (плотность стекания 3. Определяем критерий Рейнольдса (режим движения пленки), выражаемый через линейную плотность орошения:

5. Критерий Нуссельта определяется в зависимости конденсации водяных паров на вертикальных поверхностях при:

6. Определяем комплекс, характеризующий толщину пленки:

7. Коэффициент теплоотдачи определим из уравнений Пример Определить общую потерю теплоты в окружающую среду путем конвекции и лучеиспускания по поверхности цилиндрического аппарата диаметром D=1 м, высота аппарата H=7,2 м. Температура стенки (наружная) аппарата t1=70С, температура окружающей среды t2=18C.

Дано: Решение D= 1,0м 1. Определим поверхность цилиндрического аппарата:

t1 = 70°С t1 = 18°С 2. При расчетах тепловых потерь аппаратов, находящихся в закрытых помещениях, при температуре поверхности аппарата до 150°С суммарный коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием и конвекцией можно определить = 9,74+ 0,07t = 9,74+ 0,07 (70-18) = 13,38 Вт/ (м2*К) Где t – разность температур поверхности аппарата и окружающей среды, °С 3. Количество теплоты отдаваемой наружной поверхностью аппарата в окружающую среду определим по формуле:

Пример Определить коэффициент теплоотдачи для жидкости, охлаждаемой в канале (направление теплового потока не учитывать). Сечение канала – кольцевое ( D х б = 76 х 4 мм и d х б = 25 * 2 мм). Среда – хлороформ. Скорость движения хлороформа, w= 0,8 м/с, средняя температура t =30°С.

Среда – 1. Определяем режим движения хлороформа в кольцевом канале хлороформ теплообменника по уравнению:

Сечение – Дхб= Где dэ – эквивалентный диаметр кольцевого сечения 76 х 4 мм 25 х 2 мм,, с, – физические константы хлороформа при температуре t =30°С.

w = 0,8 м/с t =30°С 2. При Re = 99119,2 10000 критерий Нуссельта определяем по одному из 3. Из критериального уравнения, полученного на основании опытных данных определим коэффициент теплоотдачи.

Пример Тепло атмосферного остатка дистилляции, уходящего из установки, используется для подогрева сланцевой смолы, которая поступает на установку. Определить среднюю разность температур в теплообменнике при прямотоке и противотоке, необходимую поверхность теплообмена, если атмосферный остаток охлаждается от температуры t1н = 300°С до t1к =200°С, а нефть нагревается от температуры t2н = 25°С до t2к = 175°С.

Количество теплоты, отнимаемой от крекинг – остатка, принять Q = 500000Вт, коэффициент теплопередачи принять К Q=50000Вт 1. Определяем среднюю разность температур при прямотоке К= t1н = 300°С t против. - ?

Fпр. - ?

2. Определяем среднюю разность температур при противотоке F против.. - ?

3. Необходимая поверхность теплообмена при прямотоке:

4. Необходимая поверхность теплообмена при противотоке:

Таким образом, при противотоке и одинаковом расходе теплоносителя необходимая поверхность меньше, чем в случае прямотока.

Пример Определить коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности труб к охлаждающей воде оросительного теплообменника для охлаждения 1,5 кг/с сероуглерода от температуры t1H = 45C до t1К = 20C. Длина труб l= 3м, диаметр труб d х = 38х2 мм, расстояние между трубами h = 70мм. Температура охлаждающей воды изменяется от t2H = 14C до t2К = 18C.

G1 = 1,5 кг/с 1. Определим физические константы воды при средней температуре t1H = 45C t1К = 20C t2H = 14C t2К = 18C d= 38х2 мм h = 70мм 2. Определим удельную теплоемкость сероуглерода при средней 3. Определим количество теплоты, которую необходимо отвести от 4. Количество воды, необходимой для охлаждения сероуглерода от 45 до где С2 – удельная теплоемкость воды, Дж/(кг·К) 5. Коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности труб к охлаждающей воде оросительного теплообменника определим по Где Nuпл – критерий Нуссельта пленки воды определяется в зависимости от отношения (шага по вертикали) к наружному диаметру горизонтальных труб При h/dH = 1, При h/dH = 1, При h/dH =70/38 = 1,84 тогда Nuпл = 0,005 Reпл0,57 · Рr0,4 = 0,005 60,639 2,215 = 0, Где Reпл – критерий Рейнольдса пленки Где Г – линейная плотность орошения, кг/(м · С) – динамическая вязкость воды Па·с Рr – критерий Прандтля Где Reпл0,57 = 1341,640,57 = 60, Рr = 7,30,4 = 2, Где прив – приведенная толщина пленки,м Значение полученных параметров подставляем в уравнение:

Задачи 251- Определит тепловой поток и расход охлаждающей воды в теплообменнике, количество охлаждаемой жидкости (теплоносителя) G1[кг/ч], удельная теплоемкость С1[Дж/(кг·К)], начальная температура теплоносителя (температура конденсации) t1н[K], конечная t1к[K], начальная температура воды t2н[K], конечная t2к[K].

среда Задачи 261- Определить среднюю разность температур и расход охлаждающей жидкости в холодильнике, где охлаждается G1[кг/с] жидкости с начальной температурой t1н[K] до конечной t1к[K]. Температура охлаждающей жидкости изменяется от t2н[K] до t2к[K].

Движение жидкостей (см. таблицу).

Задачи 271- Определить коэффициент теплоотдачи при движении жидкости по трубе с диаметром d[мм], если скорость движения w[м/с], средняя температура tср[K]. Константы жидкости смотрите в таблице.

жидкости Задачи 281- Определить коэффициент теплоотдачи от вертикальной стенки реактора к жидкости при температура жидкости tж [K].

Задачи 291- Определить коэффициент теплоотдачи от пара к стенке при конденсации водяного пара с наружных труб теплообменника диаметром d [мм], количество труб n [шт.]. Расход насыщенного водяного пара G[кг/с], абсолютное давление пара Р [МПа], температура пленки tпл[K].

Р 0,103 0,146 0,202 0,146 0,202 0,275 0,202 0,275 0,275 0, Задачи 301- Определить общую потерю теплоты в окружающую среду поверхностью цилиндрического аппарата диаметром Д[м], высота аппарата Н[м], наружная температура стенки аппарата t1[°C], температура окружающей среды t2[°C].

Задачи 311- Определить коэффициент теплоотдачи для жидкости в канале потока (направление теплового потока не учитывать). Данные для расчета: среда, её температура t[°C], скорость движения w[м/с] сечения канала и его размеры приводятся в таблице [мм].



 
Похожие работы:

«1 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ЭКОНОМИКИ И ФИНАНСОВ КАФЕДРА ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ИСТОРИИ ЭНЕРГИЯ И ЭНЕРГОРЕСУРСЫ В ГЛОБАЛЬНОЙ ЭКОНОМИКЕ УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО УНИВЕРСИТЕТА ЭКОНОМИКИ И ФИНАНСОВ ББК 65.304. Э...»

«Утверждены приказом председателя Комитета государственного энергетического надзора и контроля Республики Казахстан от _20_ г. № Методические указания по контролю качества твердого, жидкого и газообразного топлива для расчета удельных расходов топлива на тепловых электростанциях и котельных Содержание Введение 2 Область применения 1 Нормативные ссылки 2 Термины, определения и сокращения 3 Принятые сокращения 4 Основные положения 5 Топливо твердое 6 Объемы и методы анализов проб топлива 6.1...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ _ Б.В. ЛУКУТИН ВОЗОБНОВЛЯЕМЫЕ ИСТОЧНИКИ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ Учебное пособие Издательство Томского политехнического университета 2008 ББК 31.25973 УДК 620.92(075.8) Л843 Лукутин Б.В. Л843 Возобновляемые источники электроэнергии: учебное пособие / Б.В. Лукутин. – Томск: Изд-во Томского политехнического университета, 2008. – 187 с. Возобновляемая...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ СЫКТЫВКАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ В.А. Витязева, Е.С. Котырло Социально-экономическое развитие Российского и зарубежного Севера Допущено Учебно-методическим объединением вузов России по образованию в области национальной экономики и экономики труда в качестве учебного пособия для студентов высших учебных заведений, обучающихся по специальности 080103 Национальная экономика СЫКТЫВКАР 2007 Социально-экономическое развитие...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Пензенский государственный университет (ФГБОУ ВПО Пензенский государственный университет) Факультет Машиностроения, транспорта и энергетики (ФМТЭ) Кафедра Сварочное, литейное производство и материаловедение (СЛПиМ) Т.А. Дурина ЗАЩИТА ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ ДЛЯ СТУДЕНТОВ ЗАОЧНОГО ОБУЧЕНИЯ СПЕЦИАЛЬНОСТИ 150204 (Методическое пособие)...»

«Оформление выпускных квалификационных работ и курсовых проектов Министерство образования и науки Российской Федерации Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б. Н. Ельцина ОФОРМЛЕНИЕ ВЫПУСКНЫХ КВАЛИФИКАЦИОННЫХ РАБОТ И КУРСОВЫХ ПРОЕКТОВ Методические указания для студентов кафедры редких металлов и наноматериалов, обучающихся по направлениям: 150100 – материаловедение и технология металлов 240100 – химическая технология и специальности: 240501 – химическая технология...»

«Московский физико-технический институт (государственный университет) Факультет молекулярной и биологической физики Яворский В.А., Григал П.П. Основы количественной биологии Методические указания к семинарам Москва 2009 Введение О курсе Биология – наука количественная. Любой ее раздел, будь то генетика, теория эволюции или ботаника, для описания предмета привлекает разные математические модели и методы. Особое значение это имеет в молекулярной и клеточной биологии, где в силу малых размеров...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение Высшего профессионального образования Амурский государственный университет УТВЕРЖДАЮ Зав. кафедрой энергетики _ Ю.В. Мясоедов 2012 г. УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС ПО ДИСЦИПЛИНЕ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ для специальности: 140211.65 – Электроснабжение Составитель: Н.В. Савина Благовещенск СОДЕРЖАНИЕ 1. Рабочая программа дисциплины 2. Краткий конспект лекций 2.1....»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования ''Тихоокеанский государственный университет'' Исследование искусственного освещения Методические указания к лабораторной работе для студентов всех специальностей Хабаровск Издательство ТОГУ 2009 УДК 613.645: 621.32 (07) Исследование искусственного освещения: методические указания к выполнению лабораторной работы для студентов всех специальностей / сост. Л.Ф. Юрасова, И.С....»

«Пилипенко Н.В., Сиваков И.А. Энергосбережение и повышение энергетической эффективности инженерных систем и сетей Учебное пособие Санкт-Петербург 2013 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИНФОРМАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ, МЕХАНИКИ И ОПТИКИ Пилипенко Н.В., Сиваков И.А. Энергосбережение и повышение энергетической эффективности инженерных систем и сетей Учебное пособие Санкт-Петербург Пилипенко Н.В., Сиваков И.А....»

«Министерство образования и науки Российской Федерации ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Факультет заочно-вечерний Кафедра общеобразовательных дисциплин БЖД Методические указания по освоению дисциплины для студентов заочной формы обучения по следующим направлениям и специальностям: Укрупненная группа Направление Специальность направлений и Подготовки специальностей 190000 190700 190700 Организация перевозок Организация перево- Организация перевозок и управление на и управление на...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Амурский государственный университет УТВЕРЖДАЮ Зав. кафедрой энергетики _ Ю.В. Мясоедов 2012 г. УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС ПО ДИСЦИПЛИНЕ ПРЕДДИПЛОМНАЯ ПРАКТИКА для специальностей: 140204.65 Электрические станции 140205.65 Электроэнергетические системы и сети 140211.65 Электроснабжение 140203.65 Релейная защита и автоматизация...»

«База нормативной документации: www.complexdoc.ru ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ РФ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ И ЖИЛИЩНО-КОММУНАЛЬНОМУ КОМПЛЕКСУ ГУП АКАДЕМИЯ КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА им. К.Д. ПАМФИЛОВА Одобрено: Утверждаю: Научно-техническим советом Директор Центра Академии энергоресурсосбережения д.т.н. Госстроя профессор России В.Ф. Пивоваров (протокол № 5 от 12.07.2002 2002 г. г.) МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ РАСХОДОВ ТОПЛИВА, ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ И ВОДЫ НА ВЫРАБОТКУ ТЕПЛОТЫ ОТОПИТЕЛЬНЫМИ КОТЕЛЬНЫМИ...»

«Министерство образования Российской Федерации Санкт-Петербургский государственный технологический институт (технический университет) Кафедра высокоэнергетических процессов Д. В. Королев, К. А. Суворов ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИХ СВОЙСТВ КОМПОНЕНТОВ И СМЕСЕЙ ДЕРИВАТОГРАФИЧЕСКИМ МЕТОДОМ Методические указания к лабораторной работе Санкт-Петербург 2003 УДК 541.1+662.5 Королев Д. В., Суворов К. А. Определение физико-химических свойств компонентов и смесей дериватографическим методом: Методические...»

«Ф. Ф. Гринчук, С. В. Хавроничев КОМПЛЕКТНЫЕ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА НАПРЯЖЕНИЕМ 610 кВ Часть I 3 ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ ВОЛГОГРАДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ КАМЫШИНСКИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (ФИЛИАЛ) ВОЛГОГРАДСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА Ф. Ф. Гринчук, С. В. Хавроничев КОМПЛЕКТНЫЕ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА НАПРЯЖЕНИЕМ 610 кВ Часть I Учебное пособие РПК...»

«КРЫМСКИЙ НАУЧНЫЙ ЦЕНТР НАЦИОНАЛЬНОЙ АКАДЕМИИ НАУК УКРАИНЫ И МИНИСТЕРСТВА ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ ТАВРИЧЕСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМ. В.И. ВЕРНАДСКОГО А.И.Башта НАУЧНО-МЕТОДИЧЕСКОЕ ПОСОБИЕ ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ РЕКРЕАЦИОННОЙ СИСТЕМЫ С УЧЕТОМ ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЯ Утверждено к печати на заседании Научно-технического совета Крымского научного центра НАН Украины и МОН Украины Протокол от сентября 201_ года Симферополь ВСТУПЛЕНИЕ В современных условиях рекреационная сфера...»

«ИНСТИТУТ КВАНТОВОЙ МЕДИЦИНЫ ЗАО МИЛТА – ПКП ГИТ РОССИЙСКИЙ ОНКОЛОГИЧЕСКИЙ НАУЧНЫЙ ЦЕНТР КВАНТОВАЯ ТЕРАПИЯ В ОНКОЛОГИИ Экспериментальные и клинические исследования Методические рекомендации для врачей Москва 2002 Квантовая терапия в онкологии. Экспериментальные и клинические исследования. /Дурнов Л.А., Грабовщинер А.Я., Гусев Л.И., Балакирев С.А., Усеинов А.А., Пашков Б.А. – М.: Изд. ЗАО МИЛТА-ПКП ГИТ, 2002. – 94 с. На основе проведенного обзора литературы и собственного клинического опыта...»

«2013 Учебное пособие для ответственных за энергосбережение Энергосбережение и повышение энергетической эффективности в организациях и учреждениях бюджетной сферы Москва 2013 Некоммерческое Партнерство Корпоративный образовательный и научный центр Единой энергетической системы Энергосбережение и повышение энергетической эффективности в организациях и учреждениях бюджетной сферы учебное пособие для ответственных за энергосбережение Рекомендовано ученым советом Корпоративного энергетического...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБЩЕГО И ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ИВАНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ УЧЕБНО-ИНФОРМАЦИОННЫЙ ЦЕНТР ГУМАНИТАРНОЙ ПОДГОТОВКИ О.Е. БОГОРОДСКАЯ, Т.Б. КОТЛОВА ИСТОРИЯ И ТЕОРИЯ КУЛЬТУРЫ Учебное пособие Иваново 1998 В настоящем издании даны основные понятия и термины, наиболее часто употребляемые в учебном курсе по культурологии. Учебное пособие подготовлено в соответствии с программой курса Культурология кафедры отечественной истории и культуры...»

«Министерство образования Республики Беларусь БЕЛОРУССКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра Теплогазоснабжение и вентиляция МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ по дипломному проектированию для студентов специальности 1-70 04 02 Теплогазоснабжение, вентиляция и охрана воздушного бассейна Минск БНТУ 2010 УДК 697(075.8) ББК 38.73я7 М 54 Сос тав ите л и: В.В. Артихович, Л.В. Борухова, В.М. Копко, А.Б. Крутилин, Л.В. Нестеров, М.Г. Пшоник, И.И. Станецкая, Т.В. Щуровская Ре це нзе нты: зав. кафедрой...»






 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.