WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

Pages:   || 2 |

«НАСОСЫ И ТЯГОДУТЬЕВЫЕ МАШИНЫ ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ Учебное пособие Владивосток 2002 BOOKS.PROEKTANT.ORG БИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОННЫХ КОПИЙ КНИГ для проектировщиков УДК 621.184.85 и технических ...»

-- [ Страница 1 ] --

Министерство образования Российской Федерации

Дальневосточный государственный технический университет

им. В.В. Куйбышева

НАСОСЫ И ТЯГОДУТЬЕВЫЕ МАШИНЫ

ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ

Учебное пособие

Владивосток 2002

BOOKS.PROEKTANT.ORG

БИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОННЫХ

КОПИЙ КНИГ

для проектировщиков УДК 621.184.85 и технических специалистов С47 Слесаренко В.В. Насосы и тягодутьевые машины тепловых электростанций: Учебное пособие. - Владивосток: Издательство ДВГТУ, 2002. - с.

Учебное пособие предназначено для студентов дневного и заочного обучения специальностей «Тепловые электрические станции» и « Промышленная теплоэнергетика». В работе представлены материалы по теории лопастных машин, применяемых на ТЭС, описаны условия работы и особенности эксплуатации оборудования, рассмотрены вопросы регулирования и работы насосов и тягодутьевых машин на переменных режимах.

Рецензенты: В.Н. Савченко, доктор физ.- мат. наук, профессор;

Е.Ю. Дорогов, канд. тех. наук.

Печатается с оригинал-макета, подготовленного автором.

Рекомендовано Дальневосточным региональным учебно-методическим центром в качестве учебного пособия для студентов специальностей 100500 «Тепловые электрические станции» и 100700 «Промышленная теплоэнергетика» вузов региона.

С Издательство ДВГТУ, ISBN С Слесаренко В.В.

ВВЕДЕНИЕ

Надежность и технико-экономическая эффективность работы тепловых электростанций и теплоснабжающих систем в значительной степени определяется эффективностью использования насосов и тягодутьевых машин, являющихся самыми распространенными агрегатами на энергетических предприятиях. Кроме требований по надежности и экономичности, возможности работы на переменных режимах к ним предъявляются специфические требования, связанные с длительной эксплуатационной компанией, работой с агрессивными средами при высокой температуре и давлении различных теплоносителей.

Насосы и тягодутьевые машины являются неотъемлемой частью технологической схемы тепловой электростанции или отопительнопромышленной котельной. Без них невозможна работа котельных установок, паровых и газовых турбин, теплообменного оборудования, централизованных систем теплоснабжения, то есть всех тех энергетических систем, которые обеспечивают жизнь и деятельность человека.





Учебное пособие написано в соответствии с новыми программами курсов «Тепломеханическое и вспомогательное оборудование электростанций» и «Тепловые двигатели и нагнетатели». Изложенные в разделах учебного пособия основные теоретические и практические сведения дают возможность студентам теплоэнергетических специальностей ВУЗов получить знания, необходимые для технически грамотной эксплуатации насосов и тягодутьевых машин на энергетических предприятиях. В пособии приведены также сведения, которые можно использовать при проектировании нового и реконструкции существующего тепломеханического оборудования.

Основное внимание в учебном пособии уделено особенностям работы наиболее важных видов насосов, эксплуатируемых на тепловых электростанциях, а также агрегатов, используемых в газо-воздушном тракте котельных установок - дутьевых, мельничных вентиляторов и дымососов. Кроме основных положений, описывающих теорию лопастных машин, в пособии рассматриваются важнейшие вопросы регулирования, эксплуатации и обеспечения надежности и экономичности работы тепломеханического оборудования на переменных режимах.

Настоящее учебное пособие может быть использовано при повышении квалификации специалистов в области теплоэнергетики.

Определенный интерес к пособию могут проявить работники различных предприятий, занимающиеся эксплуатацией насосного, компрессорного и вентиляционного оборудования.

ГЛАВА 1. НАЗНАЧЕНИЕ НАСОСОВ И ТЯГОДУТЬЕВЫХ МАШИН,

ИХ МЕСТО В ТЕПЛОВОЙ СХЕМЕ ТЭС

1.1. Назначение насосов и тягодутьевых машин Нагнетатели различного назначения (насосы, дымосос, дутьевые и мельничные вентиляторы) являются важнейшим энергетическим оборудованием, устанавливаемым на тепловых электростанциях.

По принципу действия все машины, предназначенные для перемещения жидкостей и газов, подразделяются на две группы:

а) объемные (поршневые, ротационные и другие агрегаты);

б) динамические (лопастные машины, струйные и вихревые машины, машины трения и инерции).

Поршневые нагнетатели, а также родственные им установки имеют следующие особенности работы:

- возвратно-поступательное движение рабочего органа с трением о стенки цилиндра;

- принудительное выталкивание (подача) рабочего тела (за счет чего достигается высокое давление среды на выходе);

- относительно невысокая прерывистая подача среды.

Лопастные машины делятся на осевые и центробежные и имеют следующие особенности:

- движение рабочего органа вращательное практически без трения;

- энергия сообщается среде за счет изменения момента количества движения под воздействием лопастей (значительных давлений при этом не достигается);

- подача среды непрерывная и равномерная, по величине практически не ограничена.





Таким образом, поршневые машины применяются в случае необходимости создания большого напора при малом расходе среды, а лопастные обычно обеспечивают высокий расход при различных давлениях.

Машины ротационного типа сочетают некоторые особенности поршневых и лопастных машин и имеют следующие особенности:

- движение рабочего органа вращательное с трением пластин о поверхность полости агрегата;

- выталкивание среды принудительное;

- подача среды непрерывная, но неравномерная.

Вихревые, струйные машины и машины трения (шнековые, лабиринтные, червячные, эжекторные, аэролифты и т.д.) обеспечивают перемещение среды за счет действия сил трения и инерции.

Насосы и тягодутьевые машины, применяемые на ТЭС, разделяют по назначению, характеру работы, конструкции, виду и параметрам перекачиваемой среды и относят в большинстве случаев к центробежным или осевым лопастным машинам.

На рис 1.1. представлена принципиальная тепловая схема ТЭЦ с основными насосами и тяго дутьевыми машинами. Питательная вода подается в котельный агрегат питательным насосом (ПН). Из парогенератора пар поступает в теплофикационную турбину, откуда часть идет в сетевой подогреватель и подогреватели питательной воды, а остальная часть пара попадает в конденсатор. Специальный сетевой насос (СН) подает воду через сетевой подогреватель потребителям для целей отопления и горячего водоснабжения. Охлаждение пара в конденсаторе осуществляется циркуляционной водой, подаваемой циркуляционным насосом (ЦН). Конденсат из конденсатора и сетевого подогревателя отводится конденсатными насосами (КН) в деаэратор. В деаэратор специальными насосами (НХВ) полается химически очищенная вода, прошедшая обработку в системе водоподготовки ТЭЦ.

Различные вспомогательные насосы могут работать в системе подготовки и подачи жидкого топлива (ТН) или применяться для перекачки подпиточной воды из баков аварийного запаса в деаэратор дренажные насосы (ДН) и т.д..

Кроме этого на схеме не показаны масляные насосы, обеспечивающие смазку подшипников и подачу жидкости в систему регулирования турбины, охлаждающие насосы, насосы вспомогательных циклов, а также насосы технические различного назначения.

Для нормальной работы котельного агрегата необходим дутьевой вентилятор (ВД), который через воздухоподогреватель подает воздух в топку котла. Мельничный вентилятор (MB) обеспечивает работу системы пылеприготовления и подачу пылевоздушной смеси в котел. Дымовые газы высасываются дымососом (Д) из топки и выбрасываются через дымовую трубу в атмосферу.

Если в качестве определяющего признака принять назначение лопастных машин, то все насосы, устанавливаемые на ТЭС, можно разделить на следующие группы [1,2].

1. Насосы основных (непрерывных) циклов работы:

Цикла циркуляции воды: циркуляционные для охлаждения пара в конденсаторах, рециркуляционные для охлаждения циркуляционной воды ( в прудах, холодильниках градирнях и т.п.);

Цикла питательной воды: конденсатные низкого давления, конденсатные среднего давления, конденсатные добавочные (перекачивают конденсат греющего пара из сетевых подогревателей, регенеративных подогревателей, испарителей, конденсатных баков), воздушные, мокровоздушные, эжекторные, питательные бустерные, питательные котлоагрегатов;

Цикла теплоснабжения: сетевые, бойлерные;

Цикла регулирования: насосы, подающие рабочую жидкость в органы системы регулирования паровых турбин;

Цикла охлаждения основного оборудования: для охлаждения элементов конструкции котлов, для охлаждения трансформаторов, для охлаждения генераторов, для охлаждения подшипников.

2. Насосы вспомогательных циклов работы:

Цикла подготовки питательной воды: для подачи сырой воды в испарители, рециркуляционные (для охлаждения пара в испарителях), для подачи конденсата из испарителей в конденсатный бак или аккумулятор;

Цикла подготовки топлива и удаления продуктов горения: для подачи жидкого топлива к бакам хранения и горелкам котла, для удаления золы гидравлическим способом (багерные).

3. Насосы для технических целей и разного назначения:

дренажные (грязевые) для перекачки сточных вод; масляного хозяйства (перекачка масла, очистка и т.д.); для прочистки трубок конденсаторов и бойлеров; для химической промывки поверхностей нагрева котлов; насосы - дозаторы системы водоподготовки; насосы пожарные, хозяйственные, разные.

К насосам, непосредственно влияющим на надежность и экономичность работы ТЭС, относят питательные, конденсатные, сетевые и багерные. Эти же насосы работают в наиболее трудных условиях из-за особенностей рабочего процесса на ТЭС и требований, предъявляемых к их надежности и экономичности.

Номенклатура насосов, используемых на ТЭС, разнообразна. В таблице 1.1 приведены примеры маркировки основных видов насосов, применяемых на тепловых электростанциях. Первая цифра в маркировке расход среды в м /час, вторая цифра - развиваемое давление в кгс/м или м.в.с. На рисунках 1.2 - 1.5 представлены некоторые типы центробежных насосов, используемых на ТЭС.

Тягодутьевые машины, применяемые на ТЭС, разделяются по назначению на дымососы - машины для отвода дымовых газов из котлоагрегата; дутьевые вентиляторы - машины для подачи воздуха в топку котла и систему пылеприготовления; мельничные вентиляторы машины, предназначенные для пневмотранспорта угольной пыли в системах пылеприготовления и подачи ее в топку котлоагрегата, а также компрессорные машины различного вспомогательного назначения.

Все тягодутьевые машины (за исключением некоторых компрессоров специального назначения) относятся к лопатным машинам радиального или осевого типа.

Насосы питательные Заводы- изготовители: ЛМЗ, 5Ц10 Давление пара до 10 МПа Экономайзер, Сумский НЗ ПЭ-270- Сетевые насосы Предвключенные насосы (бустерные) При классификации ТДМ используются следующие основные признаки:

по величине развиваемого давления применяют турбокомпрессоры, компрессоры (Р 0,3 МПа), воздуходувки, газодувки (Р = 0,02 - 0,3 МПа), вентиляторы, дымососы (Р 0,02 МПа);

по удельной частоте вращения ТДМ подразделяют на машины малой, средней и большой быстроходности, при этом они существенно отличаются по конструкции рабочего колеса и аэродинамической схеме;

по виду аэродинамической схемы вентиляторы и дымососы бывают радиальные и осевые, при этом радиальные группируются по типу лопастей рабочего колеса на машины с лопастями: а) загнутыми вперед, б) радиально оканчивающимися и в) загнутыми назад.

Так же, как и насосы, ТДМ бывают двухстороннего всасываниядвухопорные и одностороннего всасывания - консольные (рис. 1.6 - 1.12).

Примеры маркировки тягодутьевых машин ТЭС ДОД-31.5(ГМ) Дымосос осевой двухступенчатый ДОД-26 (Ф) ГМ - для газомазутного котла ДН-26 2(У) Радиальные дымососы ГД-31 (специальная аэродинамическая схема) ВДОД-31.5 Дутьевые вентиляторы ВДН-24 (2У) ВМ-160/850 (У) производительность (м /час) ВМ-75/1200-11 Вторая цифра - полное давление (кгс/м ) ВВСМ-1 Для валковой среднеходовой мельницы Дымососы, мельничные вентиляторы и вентиляторы горячего дутья работают в тяжелых условиях, так как транспортируемые ими газы и воздух имеют высокую температуру, содержат в себе значительное количество абразивных частиц (зола, угольная пыль). При этом длительность компании ТДМ должна соответствовать установленному плановому периоду непрерывной работы основного оборудования ТЭС (котлоагрегата, турбины, генератора) между капитальными ремонтами без вынужденных остановок.

Маркировка ТДМ обычно содержит наиболее важную информацию о свойствах этих агрегатов.

котлостроительные заводы (Барнаульский, Бийский), а также Хабаровский завод "Энергомаш" и другие предприятия энергетической промышленности.

В большинстве случаев при маркировке вентилятора или дымососа приводится его аэродинамическая схема, включающая два числа. Первое число обозначает модуль машины ( отношение диаметров рабочего колеса), а второе соответствует рабочей величине выходного угла лопасти аппарата, приведенного к 180.

1.2. Технические параметры насосов и тягодутьевых машин Технические параметры насосов и тягодутьевых машин необходимо знать персоналу, обслуживающему энергетическое оборудование, а также работникам служб наладки и ремонта. Используются технические параметры при проектировании новых электростанций или при замене устаревшего оборудования ТЭС. В качестве опорных значений этих параметров используются величины, соответствующие номинальному режиму работы лопастных машин.

Основными показателями, характеризующими работу машин, являются подача и напор.

Подачей, или производительностью, называют количество среды, перемещаемое лопастной машиной в единицу времени.

Объемная подача Q измеряется в м /с, массовая подача в кг/с М = р Q, где р - плотность среды.

Объемная подача практически одинакова по всей длине проточной части насосов и ТДМ и может быть рассчитана по средней скорости движения среды с помощью уравнения неразрывности потока:

где F - площадь поперечного сечения потока жидкости или газа, С - скорость движения среды.

Напор Н, развиваемый лопастной машиной, определяется приростом удельной энергии среды при движении потока от входа к выходу насоса или ТДМ. Напор чаще всего измеряется в метрах столба жидкости (обычно воды).

Используя закон сохранения энергии, можно записать:

где Ei = Zi + Pi/pg + Ci /2g - полная удельная энергия потока на входе в машину; Е = Z + P /pg + C /2g - полная удельная энергия на выходе.

В этих формулах:

Pi, Рг - абсолютное значение начального и конечного давления потока; Q, Сг - средние скорости движения потока на входе и на выходе из машины; Zi, Z2 - реперные величины уровня среды на входе и за напорной магистралью.

Полный напор делится на статический и скоростной (динамический):

где Нд = ( d - С )/2g, а Нет = (Pj - P )/pg.

давление среды:

Давление, как параметр, более точно характеризует работу ТДМ, для которых рабочей средой является не жидкость, а горячие газы или воздух, которые могут иметь разные значения плотности р на входе и выходе вентилятора или дымососа.

К лопастной машине непрерывно подводится энергия от двигателя, которая затрачивается на увеличение напора и на прокачку среды для обеспечения заданной подачи.

Количество энергии, затрачиваемое в единицу времени на привод рабочих органов машины, определяет ее полезную мощность:

Потери энергии неизбежны в любом рабочем процессе и действительная мощность, затрачиваемая на привод насоса или тягодутьевой машины, больше теоретической величины N = Nn + AN, где AN - сумма всех энергетических потерь, возникающих из-за несовершенства лопастных машин.

Для оценки полноты использования энергии, подводимой к лопастной машине от двигателя, применяют характеристику, называемую эффективным КПД агрегата:

Таким образом, зная КПД, напор и подачу машины можно расчетным путем найти потребляемую мощность:

Коэффициент быстроходности n лопастной машины используется для сопоставления геометрических параметров и технико-экономических показателей подобных между собой машин, имеющих различные значения напора, расхода и числа оборотов. Коэффициент быстроходности n = f(Q, Н, п) оценивает оптимальный режим работы лопастной машины. С его помощью удобно классифицировать тип насоса по виду рабочего органа, оценивать выбор числа ступеней сжатия, обобщать техникоэкономические показатели различных типов насосов и ТДМ. Формула для расчета n выведена путем натурного моделирования процессов в лопастных машинах Насосы часто устанавливают так, что уровень расположения всасывающего патрубка находится выше горизонта жидкости в приемном резервуаре или в камере. В таких случаях во входном патрубке насоса необходимо создать разрежение ( вакуум ), под действием которого жидкость будет всасываться в насос.

Высота всасывания, развиваемая насосом, равна где Ро - атмосферное давление или давление в емкости, к которой подключен насос.

В каталогах насосов всегда указывается допустимая вакууметрическая высота всасывания Нвс, то есть высота, при которой обеспечивается работа данного насоса без изменения его основных технических показателей. От величины допустимой высоты всасывания зависит надежность и устойчивость работы энергетических насосов.

1.3. Требования, предъявляемые к насосам и тягодутьевым машинам Насосы и тягодутьевые машины должны обеспечивать работу основного энергетического оборудования ТЭС на всех нагрузках, включая номинальную. К ним предъявляется ряд требований, из которых важнейшими являются:

- высокая надежность и долговечность в работе;

- высокая экономичность в эксплуатации;

- минимальная масса, допустимые габариты и удобство компоновки;

- умеренный шум при работе;

- обеспечение условий механизированного монтажа и ремонта;

взаимозаменяемости;

- изменение характеристик в широком диапазоне регулирования нагрузки агрегатов ТЭС;

- возможность применения автоматики и дистанционного управления при минимальном эксплуатационном обслуживании.

Надежность работы лопастных машин, применяемых на тепловых электростанциях, не должна быть ниже, чем соответствующие показатели работы турбин и котлоагрегатов (то есть длительность непрерывной работы насосов и ТДМ без аварий и остановов должна быть не менее 4000 часов).

С надежностью работы также тесно связан вопрос обеспечения удобства выполнения механизированного ремонта и монтажа.

В связи с увеличением единичной мощности агрегатов ТЭС возникает потребность в питательных насосах, дымососах и вентиляторах высокой производительности. Весьма желательным при этом является сокращение габаритов машин и повышение скорости их вращения. Громоздкие машины вызывают большие затруднения при их изготовлении, транспортировке и монтаже, усложняют компоновку оборудования.

Мощные тягодутьевые машины и насосы (особенно осевого типа, работающие с большими окружными скоростями 100 м/с) часто создают при работе повышенный уровень шума, с которым приходится бороться специальными средствами.

Вопрос экономичной работы вспомогательного оборудования приобретает в настоящее время особенно важное значение. При увеличении единичной мощности агрегатов ТЭС (до 800 МВт) соответственно возрастают мощности, потребляемые приводами насосов, дымососов, дутьевых и мельничных вентиляторов. Так, по единичным питательным насосам этот показатель достигает 15-16 МВт, а по вентиляторам и дымососам 2-3 МВт. В этих условиях необходимо обеспечивать наиболее оптимальные экономические показатели лопастных машин не только на номинальной нагрузке, но и на режимах пониженной производительности.

ГЛАВА 2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАБОТЫ ЛОПАСТНЫХ

2.1. Устройство и принцип действия лопастных машин Практически все виды насосов и ТДМ, применяемых на ТЭС, относятся к классу лопастных машин центробежного или осевого типа.

Лопастные машины центробежного типа обеспечивают движение рабочего тела от центра к периферии с поворотом потока на 90, а в осевых поток вещества сохраняет свое направление вдоль оси вращения рабочего органа лопастной машины.

К основным элементам лопастных машин можно отнести следующие детали (рис 2.1):

рабочее колесо является наиболее важной частью машины, выполняется с односторонним или двухсторонним входом среды ( бывает открытого или закрытого типа);

предназначенные для подвода среды к рабочему колесу и ее отвода в напорную магистраль;

подводящее устройство (вход) предназначено для обеспечения подвода среды во всасывающую зону лопастной машины с наименьшими гидравлическими потерями, а также для равномерного распределения скорости по живому сечению всасывающего отверстия. Конструктивно лопастные машины изготавливают с осевым, боковым и двухсторонним входом;

отводящее устройство предназначено для отвода среды от рабочего колеса в напорную линию, к которой подключена лопастная машина.

Отводы позволяют уменьшить скорость движения среды, выходящей из рабочего колеса, преобразовать кинетическую энергию потока в потенциальную (увеличить давление) и уменьшить гидравлическое сопротивление. Отводы бывают спиральные, полу спиральные, завитковые и кольцевые;

вал машины служит для передачи вращения от двигателя рабочему колесу;

подшипники, в которых вращается вал, бывают шариковые (роликовые) или скользящего трения с вкладышами. У мощных насосов и ТДМ, применяемых на ТЭС, предусматриваются устройства для охлаждения подшипников и принудительной циркуляции масла;

сальники служат для уплотнения отверстий в корпусе лопаточной машины, через которые проходит вал;

направляющий аппарат устанавливается для изменения характеристик лопастной машины (напора и расхода) с целью регулирования выходных параметров среды.

Рабочее колесо центробежного насоса или ТДМ содержит несколько лопастей определенного профиля. На лопасти машины возникает момент подъемных сил, противоположный моменту вращения рабочего колеса.

Преодолевая этот момент, колесо затрачивает работу, подводимую от двигателя. Внутренняя полость рабочего колеса (межлопастные каналы) образуются двумя фасонными дисками (ведущим и ведомым) и несколькими лопастями (рис 2.2.).

Среда, поступая в межлопастные каналы, вращается вокруг оси рабочего колеса, под влиянием центробежных сил перемещается к периферии колеса и выбрасывается в канал, окружающий колесо (отвод).

Работа центробежных сил на пути от входа в межлопаточные каналы до выхода из них затрачивается на увеличение энергии потока.

В осевой машине передача энергии потоку происходит с помощью рабочего колеса, состоящего из консольных лопастей, закрепленных на втулке (рис 2.3, 2.4). Рабочее колесо осевой машины вращается вместе с лопастями, установленными под углом к плоскости вращения, что обеспечивает перемещение среды вдоль оси вращения (однако при этом поток частично закручивается).

2.2. Расчет основных параметров рабочего колеса Перемещаясь по каналу рабочего колеса, частицы среды совершают сложное движение: вращательное - вместе с колесом с окружной скоростью U и поступательное - относительно поверхности лопастей со скоростью W. Относительная скорость частиц направлена по касательной к поверхности лопасти в данной точке, а окружная скорость - по касательной к окружности, на которой лежит эта точка (рис 2.5).

Абсолютная скорость движения среды С равна векторной сумме ее составляющих Введем понятие о радиальной и окружной составляющих абсолютной скорости С, используя треугольник скоростей где а - угол между скоростями U и С.

Для оценки конструктивных особенностей лопастной машины (профиля лопастей) используется также угол Р - угол между относительной скоростью (W) и антивектором окружной скорости (U).

Для упрощения описания процессов, происходящих в проточной части лопастной машины, можно ввести некоторые допущения:

а) поток имеет струйчатую структуру, при этом каждая струя повторяет геометрическую форму лопасти;

б) имеет место осевая симметрия потока, то есть все струи одинаковы геометрически и кинетически;

в) поток является плоским и скорость его не изменяется вдоль оси рабочего колеса.

Кроме этого, условно можно принять, что количество лопастей у машины бесконечно велико, а потери, связанные с преобразованием механической энергии в энергию потока среды, отсутствуют (что характерно для "идеального" насоса или ТДМ).

Используем уравнение количества движения для определения энергии, которая передается потоку, проходящему через рабочее колесо где Мт - теоретический момент количества движения, передаваемый потоку с вала через рабочее колесо.

Ci cos ai = Cm; C cos oc = C u. И с учетом подстановки в формулу 2. получим Теоретическая мощность, передаваемая потоку в межлопастных каналах, зависит от Мт и числа оборотов вала п:

или с учетом того, что Dn/2 = U:

С другой стороны, теоретическая работа, затрачиваемая на привод лопастной машины, определяется по уравнению бесконечное число лопастей.

Сопоставляя формулы (2.4) и (2.5), получим Уравнения (2.3), (2.4) и (2.6) называются основными уравнениями лопастной машины, последнее из которых носит также название уравнение ЭЙЛЕРА.

В большинстве случаев среда поступает в рабочее колесо радиально, при этом oci = 90 и Сш = 0. Тогда вид уравнения Эйлера упрощается:

Теоретическую подачу центробежной лопастной машины можно вычислить по уравнению неразрывности потока (1.1), которое для данного случая имеет вид:

где Di и D - входной и выходной диаметры рабочего колеса;

bi и b - входная и выходная ширина межлопастного канала;

CIR и C R - радиальные составляющие абсолютной скорости.

Используя геометрию треугольника скоростей на входе и выходе рабочего колеса, можно записать:

Подставив зависимость (2.9) в уравнение Эйлера (2.6), получим значение теоретического напора:

Первая составляющая этого уравнения представляет приращение энергии потока за счет действия центробежных сил, второй и третий члены выражают прирост напора вследствие преобразования кинетических энергий относительного и абсолютного движения среды в межлопастных каналах.

Скоростной напор, создаваемый лопастями рабочего колеса, зависит лишь от изменения величины абсолютной скорости потока:

а статическая составляющая напора определяется только действием центробежных сил и понижением кинетической энергии относительного движения:

2.3. Основные параметры радиальной решётки Течение среды в рабочем колесе имеет сложный пространственный характер и во многом зависит от конструкции рабочего колеса. Лопасти расположены в колесе равномерно по окружности и образуют радиальную решетку. Радиальные решетки характеризуются теми же параметрами, что и рабочее колесо: модулем m=D /D углами р и р, а также числом лопастей z.

Решающим влиянием на вид характеристики и эффективность работы центробежных машин оказывает профиль рабочих лопастей, который характеризуется главным образом рабочими значениями входного и выходного углов PIP И р р, несколько отличающимися от р называют углом скоса потока, обычно а = 3-5 ).

В конструкции центробежных машин различных назначений загнутые вперед (р 90 ). Во всех случаях угол меньше 90.Основные типы рабочих лопастей центробежных машин изображены на рис. 2.6.

Величина угла р существенно влияет на полный теоретический напор, развиваемый насосом или ТДМ.

Из плана треугольника скоростей на выходе (рис.2.5) можно определить:

тогда, подставляя в формулу (2.7), получим:

Приведенная функция Нт = f(P ) носит тригонометрический характер (рис. 2.7). Очевидно, что лопастной угол является фактором, позволяющим конструировать машины с различным значением теоретического и действительного напора.

Известно, что полный теоретический напор складывается из далее уравнения (2.12) и (2.14) можно получить зависимость, Максимального значения статический напор будет достигать при Важным параметром, характеризующим способность рабочих лопастей центробежной машины развивать статический напор, является степень реактивности 0 = HT ) / Н т.(CT Пользуясь уравнениями (2.14) и (2.15), можно записать Для лопастей, предельно загнутых вперед 0 = 0, для радиальных лопастей 0 = 0,5, а для лопастей, предельно загнутых назад 0 = 1.

Центробежные машины, имеющие лопасти с малой степенью реактивности, развивают в основном скоростной напор, который в дальнейшем с помощью диффузоров преобразуется в статический ( при этом существенно снижается КПД машин ). Поэтому стремятся повысить степень реактивности 0 лопастных машин для достижения приемлемых величин КПД.

В центробежных насосах применяются в основном только лопасти, отогнутые назад, а ТДМ могут иметь все три типа лопастей.

Используем уравнение (2.15) для определения зависимости, связывающей теоретический напор машины и расход среды через межлопастные каналы (подачу). Преобразуя уравнение (2.8), получим C R = Q/(TC D b ), тогда Из приведенной формулы видно, какие основные параметры могут влиять на величину развиваемого машиной теоретического напора - это геометрические размеры рабочего колеса, скорость вращения колеса ( так как U = nD/2 ), расход среды, а также выходной угол р, определяющий профиль радиальной решётки насоса или ТДМ.

Энергия, подводимая от двигателя к валу лопастной машины, больше полезной энергии, получаемой жидкостью или газом. Это объясняется тем, что в процессе работы насоса или ТДМ часть механической энергии теряется вследствие наличия гидравлических (аэродинамических) потерь, механических потерь и утечек среды.

Гидравлические (аэродинамические) потери возникают в результате действия сил трения в потоке и вихреобразования во всей проточной части машины.

Оценка эффективности работы машины в отношении гидравлических потерь производится с помощью гидравлического КПД:

где теоретический напор (Нт) не учитывает поправку на конечное число лопастей рабочего колеса.

Большое влияние на величину гидравлического КПД оказывает форма проточной части машины, чистота обработки внутренних поверхностей и свойства перекачиваемой среды. Значение гидравлического КПД крупных современных центробежных машин лежат в приделах г| = 0,8 - 0,96.

При определении гидравлических потерь АН суммируются сопротивления основных элементов проточной части (подвода AHi, рабочего колеса АН, отвода АН ) где каждое местное сопротивление AHi =ki Q /2 зависит от местного коэффициента потерь ki и средней скорости движения среды Q.

Напор Нт ( ), развиваемый рабочим колесом с известным количеством лопастей z, меньше теоретического, рассчитываемого по формуле (2.17) при условии бесконечного числа z:

где |Li 1 - поправочный коэффициент, учитывающий конечное число лопастей. Наиболее часто для определения поправочного коэффициента используют формулу чешского ученого Стодолы Из уравнений 2.18, 2.19 и 2.20 следует, что гидравлический КПД лопастной машины можно вычислить по уточненной формуле, включающей параметр J I Объемные потери (утечки) возникают из-за наличия зазоров между рабочим колесом и корпусом машины при перетекании среды из зоны повышенного давления в полость всасывания. Их влияние на энергетические характеристики лопастной машины может быть оценено объемным КПД где AQ - количество среды, циркулирующей через зазоры между колесом и корпусом машины.

Для увеличения объемного КПД следует уменьшать утечки через зазоры, сальники и разгрузочные отверстия с помощью специальных уплотнительных устройств. Значение объемного КПД у современных центробежных машин достаточно велико (г| = 0,98 - 0,99).

При оценке эффективности работы лопастной машины необходимо также учитывать потери мощности ANM привода на преодоление механического трения в подшипниках и уплотнениях вала и гидравлического (газового) трения внешних поверхностей рабочего колеса. Влияние механического и гидравлического трения может быть оценено общим механическим КПД Для современных центробежных машин г| = 0,92 - 0,95 и зависит от конструкции машины, вида подшипников и уплотнений и их эксплуатационного состояния. Потери от гидравлического трения снижаются в основном за счет более качественной обработки поверхностей рабочего колеса машины.

Рассчитаем действительную мощность, потребляемую машиной, учитывая величину потерь энергии:

Зная, что N = pg QH/rj, определяем полный эффективный КПД по формуле то есть Таким образом, действительная мощность зависит от значения объемного, гидравлического и механического КПД лопастной машины

ГЛАВА 3. ХАРАКТЕРИСТИКИ ЛОПАСТНЫХ МАШИН

Рабочие органы лопастной машины рассчитывают для определенного сочетания подачи, напора и частоты вращения, причем размеры и форму проточной части насоса или ТДМ выбирают так, чтобы гидравлические (аэродинамические) потери при работе на этом режиме были минимальными. Такое сочетание подачи, напора и частоты вращения называют расчетным (или номинальным) режимом. При эксплуатации машина может работать на режимах, отличных от расчетного режима. Для правильной эксплуатации лопастной машины необходимо знать, как изменяются напор, КПД и мощность, потребляемая насосом или ТДМ при изменении подачи, то есть знать характеристику данного агрегата.

Характеристикой лопастных машин называют графическое изображение зависимостей напора, мощности и КПД от подачи (рис. 3.1):

л = f(Q) - экономическая функция (КПД).

Функции характеристики строятся обычно при постоянной (номинальной) частоте вращения n = const, однако для некоторых насосов и ТДМ приводятся специальные графики характеристики при различной частоте вращения вала, полученные путем пересчета по известной методике. Такие характеристики называют универсальными.

Теоретические характеристики получают, пользуясь основными уравнениями, описывающими процессы в лопастных машинах. Истинные зависимости между параметрами работы насосов или ТДМ определяют экспериментально в результате заводских (стендовых) испытаний.

Теоретические характеристики являются менее точными, так как не могут учесть все факторы, влияющие на работу лопастных машин в реальных условиях.

Наиболее важной функцией характеристики является зависимость между напором и подачей лопастной машины Н = f(Q).

Воспользуемся выражением (2.17), полученным из уравнения Эйлера для случая, когда поток на входе не обладает моментом количества движения (oci = 90 ; Нт = U2 С и /g), тогда Выразим окружную скорость через диаметр рабочего колеса и частоту вращения, тогда, подставив зависимость U = 7i D n/2 в формулу (3.1), получим Для любой центробежной машины с заданными геометрическими размерами при n = const зависимость (3.2), будет представлять из себя прямую линию вида Нт = А - BQ, где А = (л D n) /g ; В = n ctg р /(b g).

Используем формулу для расчета теоретической полезной мощности NT = pgQHr, тогда с учетом зависимости (3.2) получим нелинейную функцию NT = f(Q):

Рис. 3.1. Теоретическая характеристика лопастной машины На рис 3.1. представлена теоретическая характеристика в виде функций Нт = f(Q) и NT = f(Q) с учетом изменения угла р. В случае радиальных лопастей напор машины остается неизменным Нт = U /g, a потребляемая мощность линейно возрастает, при лопастях, загнутых назад (Р 90 ) с увеличением подачи напор падает, а мощность изменяется по параболе, достигая максимума при Q/Qmax = 0,5; при лопастях, загнутых вперед (р 90 ) напор с повышением подачи растет, что вызывает интенсивное увеличение мощности NT, потребляемой агрегатом.

Приведенные теоретические зависимости лишь качественно прослеживают взаимное влияние параметров, определяющих вид действительной характеристики лопастной машины.

3.2. Действительные характеристики насосов и тягодутьевых машин Для построения действительных характеристик лопастных машин необходимо проведение испытаний агрегатов в различных условиях всасывания, при различных напорах, подачах и мощностях, изменяющихся от минимальных значений до максимальных. Опытная характеристика является необходимым материалом для оценки качества машины, для выбора режима ее работы и для осуществления правильной эксплуатации.

При современном состоянии теории лопастных машин можно определить расчетным путем относительно точно только отдельные точки графиков характеристики.

Рис. 3.2. Действительная характеристика лопастной машины:

1 - потери вследствие конечного числа лопастей z; 2 - гидравлические потери в рабочем колесе АНр; 3 - гидравлические потери на входе и выходе в машину AHi, АН2; 4 сдвиг характеристики за счет наличия утечек AQ; Hz = \х Нт - напор с учетом потерь на облопачивание; Н = Hz - ZAH - напор с учетом гидравлических потерь На рисунке 3.2. показана форма теоретической характеристики Н = f(Q) для машины с лопастями, загнутыми назад, которая получена с учетом снижения напора вследствие конечного числа лопастей и влияния гидравлических потерь в проточной части агрегата. Гидравлические потери пропорциональны квадрату расхода через данный участок АН = ki Q, где ki - коэффициент потерь.

При построении кривой учтены также объемные потери AQ, возникающие за счет протечек среды между рабочим колесом и корпусом.

Теоретическая мощность NT машины с лопастями, загнутыми назад, с увеличением подачи сначала возрастает, а затем снижается до нуля по параболе, описываемой уравнением (3.4). Действительная характеристика мощности лопастной машины может быть получена из теоретической с учетом имеющихся механических потерь ANM (при каждом конкретном значении подачи).

Рис. 3.3. Характеристика теоретической и действительной N = No + ANM - мощность с учетом механических потерь; No - мощность с учетом сдвига характеристики на AQ; Nxx - мощность на режиме холостого хода Рис 3.4. Характеристика КПД центробежной машины Теоретическая мощность при Q = 0 также равна нулю, действительная же мощность равна в этом случае мощности холостого хода, затрачиваемой на покрытие потерь мощности в этом режиме. Механические потери ANM мало зависят от подачи лопастной машины и меняются в основном только при переходе на другое число оборотов вала. Для построения кривой мощности характеристики машины необходимо учесть объемные потери, при этом линию N =f(Q) надо сместить влево на величину AQ.

По известным кривым действительного напора и действительной мощности определяется вид экономической функции л = f(Q) лопастной машины (рис.3.4.). Режим машины, при котором ее КПД максимален, называют оптимальным, так как при этом затраты мощности для создания напора и подачи осуществляются в лопастной машине с наилучшим энергетическим эффектом.

На рис. 3.5. приведена характеристика центробежного насоса при постоянной частоте вращения вала n = const. Кроме основных кривых Н = f(Q), N = f(Q), л = f(Q) на графике можно видеть функцию Нв = f(Q), позволяющую установить допустимую величину вакуума на входе в насос.

На рис 3.6 приведена индивидуальная размерная характеристика радиального вентилятора с рабочей подачей до 120 тыс. м /час. Обычно на характеристиках вентиляторов и дымососов приводится кроме кривой полного напора изменение статического давления Нет = f(Q).

Индивидуальные размерные характеристики тягодутьевых машин строятся при постоянной частоте вращения, по результатам натурных измерений, приведенных к постоянным значениям давления, температуры и влажности среды, то есть к постоянному значению плотности газа (например, воздуха на входе в вентилятор).

Формы напорных характеристик лопастных машин зависят от коэффициента быстроходности n. По своему внешнему виду напорные характеристики бывают пологие и крутые, непрерывно снижающиеся и с максимумом. При выборе оборудования ТЭС и эксплуатации насосов и ТДМ обязательно учитывают вид всех функций, представленных на графике характеристики, но особое внимание обращают на кривую напора (давления). Для осевых машин характеристики имеют свои особенности, в частности:

а) кривая Н = f(Q) может иметь в недогрузочной области (при малых подачах) седловину, а иногда и разрыв, связанный с неустойчивостью движения среды;

б) потребляемая мощность мало зависит от подачи, что упрощает пуск этих агрегатов.

3.3. Использование теории подобия для расчета характеристик Теория подобия широко применяется при проектировании и экспериментальном исследовании лопастных машин. Использование методов теории подобия дает возможность по известной характеристике одной машины получать характеристики родственных машин, если соблюдаются условия подобия объектов, а также пересчитывать характеристику лопастной машины например при изменении частоты вращения вала. Определив характеристику модельной машины (уменьшенной или упрощенной копии натурного агрегата), можно получить характеристику проектируемого насоса или тягодутьевои машины.

Теорию подобия можно использовать для построения и пересчета характеристики лопастной машины, если выполняются следующие условия:

а) проточные полости исследуемых агрегатов геометрически подобны (отношения сходственных размеров машин численно равны);

б) соблюдается кинематическое подобие потоков, проходящих через проточные части машин (для всех подобных агрегатов скорость потока в любой точке должна быть пропорциональна окружной скорости U, треугольники скоростей в сходственных точках подобны);

в) соблюдается динамическое подобие потоков (для подобных машин значения безразмерных чисел подобия Рейнольдса Re= CD/v, Фруда Fr =C/gD, Эйлера Eu = Р/рС, Струхала Sh = Dn/C, характеризующих действие сил, вызывающих движение среды, одинаковы).

Рассмотрим работу двух подобных лопастных машин с радиальным входом потока. Запишем для этих машин уравнения подачи Решая совместно эти уравнения, получим Если треугольники скоростей на выходе рассматриваемых машин подобны (рис.3.7.), то CR2'/CR2 = U'/U" = n'D '/n" D ", а из геометрического подобия агрегатов следует, что b '/b " = D YD ". Тогда, предположив, что объемные КПД этих машин на сходственных режимах отличаются незначительно (г|о'= г|о"), можно получить формулу для соотношения подач Для двух одинаковых машин, работающих при разных частотах вращения вала, Применим уравнение Эйлера (2.7) для расчета соотношения между напорами Н'/Н" = U' Сги'л г' /U" Сги" Ц Л Используя подобие треугольников скоростей, находим, что Сги'/Сги" U'/U", тогда, учитывая зависимость U = D n /2, получим (если пренебречь различием в гидравлических КПД подобных машин, приняв г| ' = г| ").

Естественно, что для одинаковых машин D' = D" и Для лопастных машин, работающих на различных средах, важно учитывать влияние изменения плотности на соотношение давлений:

Используя известную формулу определения мощности лопастной машины (1.8), получаем соотношение между мощностями центробежных машин, работающих в подобных режимах NVN" = р' Q' Н'л' /р" Q" Н"г|", тогда, учитывая зависимости (3.4) и (3.6), получаем Для насоса, перекачивающего несжимаемую жидкость и работающего на различных оборотах, Соотношения, приведенные в зависимостях (3.4), (3.6), (3.9), называются формулами пропорциональности (пересчета).

В таблице 3.1. приведены формулы пересчета характеристик лопастных машин, которые могут использоваться при изменении режима их эксплуатации.

При точных расчетах следует иметь в виду, что эффективный КПД может возрастать при увеличении размеров лопастных машин. Работа насосов и ТДМ на ТЭС определяется также свойствами трубопроводной системы (сети), к которой они подключены. Поэтому определение основных параметров Q, Н, N агрегата должно производится с учетом данный насос или тягодутьевая машина.

Формулы пересчета показателей геометрически подобных лопастных Важной величиной, определяющей подобие процессов, происходящих в центробежных и осевых насосах, вентиляторах и дымососах, является коэффициент быстроходности n. Коэффициентом n называют число, равное частоте вращения машины, геометрически подобной данной, но имеющей подачу Q = 1 м /с и напор Н = 0,102 м.в.с. в режиме максимального КПД.

Подставив численные значения в уравнения (3.4) и (3.6), получаем для числа оборотов, равного п:

При решении этих уравнений получается зависимость которая позволяет найти величину коэффициента быстроходности.

Коэффициент быстроходности является безразмерной величиной, аналогичной числам подобия. Для насосов на практике часто применяют формулу для модельной машины, мощность которой N = 1 л.с.

Величина ns зависит от конструктивных показателей насоса или ТДМ - типа лопаток, отношения m = D fD\, ширины рабочего колеса и вида отводящего устройства.

С помощью коэффициента быстроходности, вычисленного по формулам (3.11) и (3.12), можно выбрать тип машины с заданными параметрами Q, Н и п.

Коэффициенты быстроходности центробежных машин имеют обычно величину от 40 до 300, а у осевых агрегатов от 600 до 1200.

3.4. Пересчет характеристик лопастных машин Наиболее часто при эксплуатации насосов и ТДМ на ТЭС приходится определять, какой вид будет иметь характеристика агрегата при изменении частоты вращения вала.

В ряде случаев необходимо вводить поправки, учитывающие влияние переменной вязкости или плотности рабочей среды, которые всегда зависят от температуры, давления, а также запыленности потока (это касается дымовых газов или пылевоздушной смеси, транспортируемых дымососами и мельничными вентиляторами).

Новую характеристику лопастной машины при измененном числе оборотов можно получить путем пересчета имеющейся характеристики на заданную частоту вращения по формулам пересчета, приведенным в таблице 3.1.

Для этого, принимая ряд значений подачи Qi, соответствующих исходному числу оборотов ni и используя известные кривые Hi = f(Qi ), N1 = f(Qi) определяем положение новых точек характеристики при измененном п = п (рис.3.8):

Новую кривую КПД получают, сместив исходную функцию гц = f(Qi) при соблюдении условия л = гц для каждой точки расчета новой характеристики.

Если построить на одном графике несколько кривых Н = f(Q) или N = f(Q) при различных значениях числа оборотов, то все точки, рассчитанные для одного исходного значения Q, лягут на кривые подобных режимов. Функции, описывающие эти кривые можно получить из формул пересчета:

Тогда Hj/Qi = H /Q = H/Q = m = const; Nj/Qi = N /Q = N/Q = e = const.

Следовательно, уравнения кривых подобных режимов имеют вид парабол (рис. 3.8) Н = mQ и N = eQ.

С помощью кривых подобных режимов строятся на одном графике семейства функций напора, мощности и КПД для различных значений числа оборотов, что позволяет получить универсальную характеристику лопастной машины.

Наиболее простой способ пересчета рабочей характеристики при изменении вязкости среды основывается на применении поправочных коэффициентов, так как теоретическим путем определить влияние вязкости на вид характеристики невозможно.

Таким образом, Qv = cpiQ; Hv = фг Н; r| = ф г|, где поправочные коэффициенты qi определяются обычно опытным путем. Ориентировочно значение этих поправочных коэффициентов для жидкостей с вязкостью от 50 до 120 °Е лежит в приделах ф = 0,9-0,7;

ф2 0,92-0,65; фз = 0,7-0,4. Мощность лопастной машины пересчитывается по известной формуле Nv = pgQvHv/r|. v При сжатии газа в вентиляторах или дымососах, приводящем к увеличению плотности среды ( при давлении выше 500 кгс/м ), необходимо также вводить соответствующую поправку. Прежде всего учитывается изменение плотности за счет повышения температуры среды где ро - плотность при нормальных условиях, В - барометрическое давление, t = (ti + 1 )/2 - средняя температура среды.

При высокой влажности для повышения точности расчета производят пересчет плотности с учетом текущего значения влагосодержания среды где d - влагосодержание воздуха, рв = 1,293 кг/м - плотность сухого воздуха при нормальных условиях.

Плотность газов зависит от запыленности потока. Это учитывается при расчете дымососов и мельничных вентиляторов путем введения поправок к развиваемому напору и потребляемой мощности где V|/ = (рг/рв - 1) - коэффициент, оценивающий концентрацию твердой фракции в пылегазовом потоке, имеющем плотность рг.

Таким образом учитываются повышение сопротивления газовоздушного тракта и увеличение затрат мощности на привод лопастной машины, связанные с необходимостью перемещения твердых частиц потоком газа или воздуха.

3.5 Безразмерные и универсальные характеристики Действительные характеристики лопастных машин являются размерными и индивидуальными, поэтому их можно применять при оценке режима работы конкретного агрегата. Однако характеристики геометрически подобных машин можно свести к одной общей безразмерной характеристике.

Используя принципы теории подобия можно получить безразмерные комплексы, которые для подобных машин будут численно равны, в том числе Q* = Q/( D /4)U - коэффициент подачи;

Р* = P/pU - коэффициент давления;

N* = N/( D /4) pU - коэффициент мощности.

Поскольку КПД является безразмерным параметром л* = л.

Для многих типов лопастных машин характеристика строится в безразмерной сетке координат. По форме безразмерные характеристики ничем не отличаются от размерных и при соответствующем выборе масштабов совпадают с последними. Основное преимущество безразмерных характеристик заключается в том, что они не зависят от геометрических размеров машины, числа оборотов и начальных параметров среды, поэтому они удобны для практических расчетов, особенно при моделировании и проектировании лопастных машин. На рис. 3.10. представлена безразмерная характеристики центробежного насоса.

В ряде случаев удобно пользоваться универсальной характеристикой лопастной машины (рис. 3.11, 3.12), которая построена по топографическому принципу. В координатах Q-H или Q-N строятся функции напора или мощности при различных оборотах вала машины, а линии постоянного КПД (изолинии) образуют соответствующие сечения.

Отечественные заводы, производящие насосное оборудование, вентиляторы и дымососы, выпускают серии геометрически подобных лопастных машин. Обычно они охватывают своими показателями определенную область поля характеристики Н = f(Q). Для таких серий напорные функции строятся на едином поле, обычно в логарифмических координатах (рис.3.13, 3.14) и называются диаграммами характеристик.

ГЛАВА 4. РАБОТА НАСОСОВ И ТЯГОДУТЬЕВЫХ МАШИН

В ТРАКТАХ ТЭС

4.1. Характеристики пароводяного и газовоздушного трактов Насосы, установленные на ТЭС, обеспечивают подачу жидкости по трубопроводам через теплообменники, поверхности нагрева котлов, запорную и регулирующую арматуру. При этом осуществляется движение теплоносителя по основному пароводяному тракту тепловой электростанции, а также по всем вспомогательным контурам, обеспечивающим работу агрегатов ТЭС. Важнейшей составляющей частью электростанции является газовоздушный тракт, по которому транспортируются воздух, газы, а также пылевоздушная смесь.

Газовоздушный тракт включает в себя газовоздуховоды, мельницы, топку котла, конвективные газоходы, сепараторы, циклоны, дымовые трубы и т.д. В газовоздушном тракте работают дутьевые вентиляторы, мельничные вентиляторы и дымососы (рис. 4.1).

Каждый участок пароводяного тракта обладает гидравлическим сопротивлением, а в газовоздушном тракте имеются различные аэродинамические потери. Среде, движущейся по соответствующему тракту, приходится преодолевать два вида сопротивлений: сопротивление трения АНтр и местные сопротивления АНм, связанные с изменением формы или направления канала.

Расчет сопротивлений обычно ведется по следующим зависимостям где X - коэффициент сопротивления трения;

, - коэффициент местного сопротивления;

1, D3 - длина участка и эквивалентный диаметр;

С- средняя скорость потока.

Поскольку Q = Сп D3 /4, то можно записать, что все гидравлические сопротивления тракта пропорциональны квадрату расхода среды АНс = kQ, где к - общий коэффициент сопротивления тракта.

Зависимость между напором, необходимым для преодоления сопротивления тракта и действия гравитационных сил и расходом среды, называется характеристикой сети (тракта). Установить, в каком режиме будет работать насос или ТДМ, можно лишь при условии, если известна характеристика сети Не = f(Q), в котором работает данная лопастная машина.

Рассмотрим работу насоса, перекачивающего жидкость из одного резервуара в другой, например из конденсатного бака в деаэратор (рис.4.2.).

Необходимый для преодоления сопротивления тракта напор насоса в общем случае определяется уравнением Бернулли где АНс - общее гидравлическое сопротивление магистрали.

Для газовоздушного тракта это уравнение имеет вид где Hz = AZ(PB - Рг)/рв учитывает явление самотяги, возникающей за счет разности плотностей наружного воздуха рв и дымовых газов рг при их движении в дымовой трубе высотой AZ. Обычно в газовоздушных трактах ТЭС Р = Pi, тогда Не = А Не - Hz.

Рис. 4.2. Схема конденсатного тракта для определения необходимого напора насоса Из анализа уравнений (4.1) и (4.2) видно, что характеристика сети может быть представлена в виде квадратичной параболы (рис. 4.3.).

Если на один и тот же график нанести напорную функцию характеристики лопастной машины Н = f(Q) и кривую характеристики сети Не = f(Q), то они пересекутся в точке А (рис. 4.3), соответствующей рабочему режиму лопастной машины в данном тракте. Таким образом, подача и напор лопастной машины зависят не только от свойств самого агрегата, но и характеристики сети. Естественно, что если характеристики сети и лопастной машины не будут меняться в процессе эксплуатации, то режим, соответствующий рабочей точке А, тоже будет неизменным.

Рис. 4.3. Характеристики гидравлического (а) и газовоздушного (б) тракта:

Нг = Z2 - Zi - гидростатическая составляющая сопротивления;

Не = (Рг - Pi )/pg - статическая составляющая сопротивления;

А Не = kQ - гидравлическое (аэродинамическое) сопротивление;

Hz = A Z(p -рг )/рв - самотяга газовоздушного тракта;

В энергетике часто встречаются случаи работы насосов и тягодутьевых машин в сложных системах, с различными разветвлениями, параллельными перетоками, с прокачкой среды через специальные установки (теплообменники, циклоны, сепараторы, золоуловители, эжекторы и т.д.).

В этих случаях производится детальный гидравлический или аэродинамический расчет соответствующего тракта для определения зависимости Не = f(Q).

4.2. Параллельная работа насосов и тягодутьевых машин Насосы и тягодутьевые машины, применяемые на ТЭС, часто работают совместно, то есть подают среду в одну магистраль. При этом агрегаты могут быть включены в систему последовательно или параллельно.

Некоторые насосы на ТЭС устанавливаются параллельно группами до 4 штук не только с целью повышения подачи, но и для резервирования (что обеспечивает высокую надежность и экономичность работы оборудования ТЭС). К числу таких насосов относятся питательные, конденсатные, циркуляционные, багерные, насосы систем смазки турбин и генераторов, пожарные и другие насосы. При параллельной работе насосов удается расширить диапазон регулирования подачи жидкости в сеть.

В ряде случаев в параллельную работу могут быть включены два вентилятора или дымососа (например, при существенном изменении характеристики газовоздушного тракта котла в процессе эксплуатации).

Как правило, при параллельной работе используют агрегаты, имеющие одинаковые характеристики, то есть однотипные лопастные машины. Это упрощает их обслуживание, ремонт и обеспечивает устойчивую работу на различных режимах, в том числе при регулировании подачи. Однако иногда приходится использовать одновременно основные и резервные агрегаты, имеющие различные характеристики.

Для того чтобы построить суммарную характеристику двух однотипных агрегатов при параллельной работе ( рис. 4.4), необходимо удвоить абсциссы кривой Н = f(Q) одной лопастной машины (отрезок аа* * = 2аа*, отрезок bb** = 2bb*, рис. 4.4.). Новая функция пересечется с характеристикой сети в точке А**, однако действительной рабочей точкой для каждого агрегата будет является точка А, при этом обе машины развивают одинаковый напор На, а совместная подача Q** = 2Qa.

Из графика видно, что совместная подача двух параллельно работающих насосов или ТДМ меньше суммы подач двух насосов при их раздельной работе в ту же сеть.

Мощность однотипных параллельно работающих лопастных машин определяется по положению точки В (рис 4.4 ), при этом суммарная мощность N = 2NB, а величина КПД для обоих агрегатов одинакова и находится в соответствии с положением точки С.

Если на одну магистраль работают две лопастные машины с различными характеристиками, то эффективное подключение слабонапорного агрегата обеспечивается только при режиме, когда его напор Hi сравняется с напором Н ( точка а**, рис 4.6). Работа двух насосов при низких подачах допустима, так как гидравлические системы насосных станций обычно оснащаются обратными клапанами, а при параллельной работе вентиляторов возможен обратный переток среды через проточную часть слабонапорной машины, что приводит к дополнительным неэффективным затратам мощности на привод вентиляторов.

Рис 4.4. График параллельной работы двух однотипных центробежных насосов Рис.4.5. Схема параллельного включения группы питательных насосов на ТЭС:

К- котел; Д- деаэратор; ПВД- подогреватели высокого давления;

ПН- питательный насос; РПН - резервный питательный насос Рис.4.6. График параллельной работы двух различных центробежных насосов Достраивая функцию напора Н = f(Q), можно получить общую рабочую точку А**, и далее из условия равенства напоров найти действительные рабочие точки машин Ai и А и установить соответствующие значения мощностей Ni и N2 в точках В i и В, а также КПД в точках С\ и С. Суммарная мощность, потребляемая двумя машинами равна N = Ni + N2,а суммарный КПД Параллельная работа лопастных машин на один тракт эффективна при достаточно пологой характеристике сети и крутой напорной функции лопастной машины. В этом случае можно существенно увеличивать подачу, незначительно повышая напор в магистрали. В противном случае требуется замена одного агрегата на другой, имеющий большую производительность.

4.3. Последовательная работа насосов и тягодутьевых машин Последовательная работа лопастных машин применяется для увеличения напора в тех случаях, когда один агрегат при заданной производительности не может создать требуемого напора. Подача каждой лопастной машины остается постоянной, общий напор равен сумме напоров последовательно подключенных насосов или ТДМ.

Наиболее характерным случаем использования последовательной работы лопастных машин на ТЭС является применение бустерных насосов. Эти насосы являются предвключенными по отношению к основным питательным насосам и выполняют две важные функции: во первых, создают необходимое высокое давление в подводе питательного агрегата (обеспечивая его работу без кавитации) и, во вторых, повышают давление питательной воды, разгружая тем самым питательные насосы как по мощности, так и по уровню создаваемого напора.

В ряде случаев в пароводяном тракте энергоблоков ТЭС устанавливают в две ступени конденсатные насосы, однако при этом чаще всего преследуется цель компенсации потерь напора на промежуточных участках тепловой схемы (рис.4.7).

Рис 4.7. Схема последовательной установки конденсатных КТ - конденсатор турбины; Д - деаэратор;ГШД - подогреватели низкого давления;

Порядок построения общей характеристики двух (или более) последовательно подключенных лопастных машин мало зависит от вида их индивидуальных характеристик (рис.4.8). Однако при этом стремятся, чтобы напорные функции агрегатов, подключаемых последовательно, отличались незначительно и последней по ходу устанавливают машину, развивающую наибольшее давление.

Естественно, что при одинаковой подаче напоры двух последовательно подключенных машин складываются (Н = Hi + H ). Если агрегаты однотипные, то напор и мощность удваиваются, а КПД обеих машин имеет одинаковую величину (рис. 4.8а), для лопастных машин с различными режимными параметрами мощность N = Ni + N2, а средний КПД равен Рис. 4.8. Последовательная работа лопастных машин:

а) однотипных; б) с различными характеристиками Из приведенных графиков совместной характеристики двух машин видно, что последовательное соединение агрегатов приводит не только к увеличению напора, но обеспечивает также некоторое повышение подачи.

Причем, чем более пологой будет характеристика тракта, тем больше будет суммарная подача двух лопастных машин при их последовательной работе.

Нужно отметить, что последовательное соединение ТДМ практически на ТЭС не встречается, так как обеспечение необходимой характеристики для одной мощной машины предпочтительнее установки в тракте двух агрегатов и почти всегда конструктивно осуществимо для условий электростанции.

4.4. Неустойчивая работа лопастных машин в трактах ТЭС Во время работы насосов и ТДМ возникают возмущения в виде колебаний числа оборотов вала или изменения сопротивления сети, выводящие систему «машина-сеть» из равновесия. Таким образом, устойчивость работы лопастных машин в сети определяется как видом их напорной функции Н = f(Q), так и характеристикой тракта. Неустойчивые режимы могут являться следствием разрыва характеристики насоса или ТДМ в ее начальной части (рис 4.9), дымососы и вентиляторы могут иметь характеристику с "седловиной". Неустойчивость в работе лопастной машины может иметь место при появлении кавитации (смотри раздел 6.2).

С точки зрения теории устойчивости колебания параметров среды в тракте зависят от его аккумулирующей способности. Если в гидравлической сети имеются емкости с воздушными или паровыми пространствами ( что свойственно пароводяному тракту ТЭС), то при изменении давления будут наблюдаться колебания объема, не занятого жидкостью, и в сети возникнут пульсации давления. Это, в свою очередь, может привести к неустойчивости работы питательных или конденсатных насосов.

Рис 4. 9. Характеристика лопастной машины с разрывом или «седловиной»

Такая неустойчивость называется статической, при этом в зоне неустойчивости при подаче от Qi до Q2 агрегат может работать только при напорах, соответствующих положению крайних точек Ai и Аг, произвольно переходя с подачи Qi на подачу Q и наоборот (рис. 4.9).

Более распространенной является динамическая неустойчивость, которая возникает при определенном сочетании характеристики лопастной машины и кривой сопротивления тракта, то есть при определенных эксплуатационных условиях. Динамическая неустойчивость, называемая также помпажем, возникает обычно в сети, где велика статическая составляющая гидравлического сопротивления при относительно пологой характеристике сети Не. Колебания статической составляющей Нс( ), СТ связанные с изменением объема среды в аккумулирующей емкости, способны вызвать срыв подачи насоса ( переход из рабочей точки Ао в точку Аг или Ai, рис. 4.10).

Помпаж и гидравлические удары могут усиливаться или ослабляться в зависимости от частоты собственных колебаний сети, которая определяется ее конструкцией, размерами, аккумулирующей способностью и другими гидравлическими свойствами. Важно обеспечить такие условия работы лопастной машины, чтобы все колебательные процессы в пароводяном или газовоздушном трактах ТЭС носили затухающий характер.

Помпаж может возникать при параллельной работе насосов, если напор при нулевой подаче одного насоса меньше напора второго насоса при его одиночной работе в данную сеть.

Для предотвращения помпажа насосов и неустойчивой работы ТДМ на ТЭС необходимо:

а) применять конструкции лопастных машин, имеющих напорную функцию без восходящего участка ( без "седловины"), то есть имеющих стабильную характеристику;

б) использовать специальные противопомпажные устройства, не позволяющие машине переходить границу помпажа (например в виде перепускного противопомпажного клапана);

в) соблюдать условия Но Не, при выполнении которого обеспечивается запас напора у насосов в режиме холостого хода.

1 - насос со стабильной характеристикой;

2 - насос с нестабильной характеристикой

BOOKS.PROEKTANT.ORG

БИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОННЫХ

КОПИЙ КНИГ

ГЛАВА 5. РЕГУЛИРОВАНИЕ НАСОСОВ И ТЯГОДУТЬЕВЫХ

МАШИН НА ТЭС

5.1. Задачи регулирования лопастных машин на ТЭС При работе на данную сеть подача лопастной машины однозначно определяется точкой пересечения напорной функции Н = f(Q) и характеристикой тракта. Однако в процессе эксплуатации энергетических установок часто возникает необходимость регулировать расход жидкости или газа. В ряде случаев при изменении режима работы оборудования требуется также повысить или понизить рабочее давление в пароводяном тракте ТЭС или в напорных магистралях, по которым транспортируются технологические жидкости (топливо, масла, химические реагенты и т.д.).

Так, например, при снижении нагрузки котла необходимо уменьшать подачу конденсатных и питательных насосов, а также дутьевых вентиляторов и дымососа. При работе энергоблока на скользящем давлении одновременно со снижением расхода приходится добиваться значительного понижения давления пара за котлоагрегатом.

Во многих случаях лопастные машины работают значительную часть кампании на частичных нагрузках (вентиляторы и дымососы, например, эксплуатируются при подаче, равной 80 - 90% от максимальной). В таких условиях экономичность агрегатов зависит от КПД насосов или ТДМ не только на расчетном номинальном режиме, но и при пониженных нагрузках.

Таким образом, при регулировании лопастной машины, во первых, решается задача приведения в соответствие с изменением нагрузки котла и турбины основных параметров насосов и тягодутьевых машин ТЭС (подачи и напора), и, во вторых, обеспечивается поддержание максимально близких к оптимальным экономических показателей лопастных машин.

Регулирование одной лопастной машины можно осуществлять тремя основными методами:

а) изменением характеристики сети (увеличением или уменьшением сопротивления тракта);

б) изменением характеристики машины;

в) одновременным изменением характеристики сети и машины.

При параллельной или последовательной работе нескольких лопастных машин можно применять так называемое групповое регулирование, используя возможность ступенчатого отключения одного, двух или более агрегатов.

Отношение допустимого уровня снижения подачи лопастной машины к исходной величине Q/QHCX называется глубиной регулирования, которая зависит от номинального режима работы агрегата, формы характеристики и применяемого способа регулирования насоса или ТДМ.

Экономичность применяемого способа регулирования лопастной машины оценивается по кривым сброса мощности N/NHCX, построенным в зависимости от глубины регулирования по опытным данным или данным, полученным аналитическим путем.

5.2. Регулирование подачи и напора изменением характеристики Существует несколько способов регулирования, при которых перемена режима работы лопастной машины происходит за счет изменения гидравлического сопротивления тракта. Первым и наиболее распространенным способом такого регулирования является дроссельное регулирование, при котором за счет перемещения задвижки или любого другого дроссельного устройства обеспечивается изменение проходного сечения и коэффициента сопротивления, входящего в уравнение Не = kQ.

Построив новую характеристику сети с измененным значением коэффициента к' к, получим рабочий режим с меньшей подачей Q'a Qa (рис 5.1) и новую рабочую точку А'.

Рис. 5.1. Регулирование работы лопастной машины дросселированием:

АНд - потеря напора в дроссельном устройстве; г\ - КПД машины при подаче Q'a Преимуществом этого способа является простота его технической реализации, однако при этом значительная часть энергии, передаваемая потоку в лопастной машине, переходит в необратимые потери. Потеря мощности при таком регулировании равна Коэффициент полезного действия зарегулированной установки обычно всегда ниже величины КПД на номинальном режиме:

Дроссельное регулирование применяется в основном для маломощных машин и при малой глубине регулирования.

В некоторых случаях для регулирования подачи насосов применяется способ перепуска жидкости. При таком способе регулирования снижение подачи достигается перепуском из напорной линии во всасывающую линию какой-то части прокачиваемой лопастной машиной среды ( рис.

5.2).

При открытии байпасного клапана на обводной линии характеристика сети изменяется, так как при этом снижается коэффициент сопротивления к" к, однако действительная подача насоса становится меньше на величину перетока Qn = Q"a - Q'a. Одновременно произойдет снижение развиваемого напора.

Рис. 5.2. Регулирование работы насоса перепуском среды Этот способ регулирования не получил широкого распространения, так как экономический выигрыш достигается только в случае, когда мощностная функция N = f(Q) насоса в зоне регулирования подачи позволяет добиться существенного снижения потребления энергии на привод насоса ( то есть N"a Na), что встречается достаточно редко.

Кроме того, при регулировании перепуском усложняется гидравлическая система, увеличивается количество арматуры и габаритные размеры насосных установок. При повышении глубины регулирования применение байпасирования на обычных насосах с восходящей функцией N = f(Q) может привести к перегрузке электропривода.

Иногда для снижения подачи жидкости применяют способ впуска воздуха или газа во всасывающий патрубок насоса. Хотя этот способ более экономичен, чем регулирование запорной задвижкой, в энергетике он находит применение только для специальных установок, обеспечивающих обработку поверхностей нагрева котлов или трубопроводов в пусковой или ремонтный периоды, а также при декарбонизации воды в установках водоподготовки. Такое регулирование может способствовать появлению недопустимых кавитационных процессов в проточной части насосов ТЭС.

5.3. Регулирование подачи и напора изменением характеристики Любые изменения характеристики зарегулированного тракта, в котором работает насос или тягодутьевая машина, вызывает значительные дополнительные затраты энергии. Способы регулирования подачи, связанные с изменением характеристики самой лопастной машины более экономичны, однако обычно требуют существенного усложнения конструкции самого агрегата или его привода.

Способом регулирования, обладающим наиболее высокими экономическими показателями, является регулирование изменением числа оборотов рабочего колеса машины. Технически это может быть реализовано, во-первых, при использовании привода с регулируемой частотой вращения или, во-вторых, при установке между лопастной машиной и двигателем вариатора частоты вращения (например, гидравлической или электромагнитной муфты, которые, однако, находят ограниченное применение, поскольку они весьма ненадежны, сложны в изготовлении и существенно усложняют эксплуатацию насосов и тягодутьевых машин на ТЭС).

Для привода мощных питательных насосов на электростанциях могут использоваться специальные турбины малой мощности, допускающие экономичное изменение числа оборотов в широком диапазоне нагрузок.

Наиболее распространенные отечественные асинхронные электродвигатели, используемые для привода агрегатов ТЭС, имеют обычно две скорости вращения, при этом их КПД недостаточно высок, а процесс изменения числа оборотов носит ступенчатый характер.

Используя формулы пересчета показателей лопастных машин ( таблица З.1.), можно записать Очевидно, что, изменяя скорость вращения п, можно регулировать подачу и напор лопастной машины как на снижение, так и на увеличение (рис. 5.3). Число оборотов рабочего колеса выбирается таким, чтобы функция Н = f(Q) прошла через рабочую точку при повышенном расходе Q' (п' п) или пониженном Q" (п" п).

Рис. 5.3. Регулирование лопастной машины изменением частоты вращения Отличительной особенностью такого регулирования является то, что этот метод не приводит к дополнительным потерям энергии в тракте, так как в любых режимах напор лопастной машины и характеристика сети согласованы между собой. Этот метод можно применять для любого типа лопастных машин. Коэффициент полезного действия агрегата при регулировании частоты вращения практически не изменяется и соответствует своему значению при номинальной производительности, которое в большинстве случаев является максимальным для данной машины.

Основные потери энергии возникают при изменении частоты вращения вала не в лопастных машинах, а в приводных устройствах. В частности, КПД гидромуфты зависит от уровня понижения частоты вращения вала А п где г| - КПД гидромуфты при номинальной частоте вращения п.

Регулирование поворотным направляющим аппаратом, установленным на входе в рабочее колесо, основано на изменении характеристики лопастной машины Н = f(Q), которая должна пройти в регулировочном режиме через расчетную точку.

Используем для анализа процесса регулирования уравнение Эйлера если увеличивать составляющую UiCiu в этом уравнении, то развиваемое давление и мощность, потребляемая машиной, должны уменьшатся. Таким образом, энергия, передаваемая потоку жидкости или газа в лопастной машине, существенно зависит от условий входа потока в рабочее колесо.

Закручивание потока в специальном направляющем аппарате, установленном перед рабочим колесом, может существенно изменять характеристику лопастной машины.

Поворотные направляющие аппараты могут выполнятся в двух основных конструктивно различных вариантах: осевом и радиальном (рис. 5.4 и 5.5).

Осевой направляющий аппарат (ОНА), изображенный на рис. 5.5, состоит из лопаток с осями поворота, при этом лопатки поворачиваются все одновременно при помощи специального перестановочного кольца.

При их полном закрытии Q = 0. Изменяя далее положение лопаток, можно получить необходимый вид напорной функции Н = f (Q). При полном открытии направляющего аппарата поток будет двигаться радиально, а в промежуточных положениях в рабочей решетке лопастной машины создается вихрь, закрученный в направлении вращения колеса.

Конструкция осевого направляющего аппарата используется в основном при осевом подводе потока к рабочему колесу лопастной машины (например у дутьевых вентиляторов типа ВД). На ТЭС применяются два основных типа осевых направляющих аппаратов для регулирования тягодутьевых машин. Аппараты типа ОНА имеют наиболее сложную конструкцию и высокие экономические показатели, поэтому предусмотрены в самой схеме машины. Аппараты типа УНА (упрощенные) встраиваются в подводящий трубопровод, имеют более простую конструкцию и используются для регулирования машин малой и средней производительности.

Радиальные направляющие аппараты (РНА) могут работать только при радиальном подводе потока к центробежной машине. Закрутка потока в таком направляющем аппарате обеспечивается поворотом лопаток в круговой цилиндрической решетке. Из-за сложности подключения машин с РНА к тракту, они не находят широкого применения для регулирования мощных ТДМ, применяемых на ТЭС.

Рассмотрим график регулирования лопастной машины направляющим аппаратом (рис.5.6). При повороте лопастей направляющего аппарата изменяются параметры лопастной машины (кривые напора Hi, H2, Н3 и потребляемой мощности Ni, N2, N3). Соответственно на пересечении напорных функций с характеристикой сети получаем три режимные рабочие точки А А, А. Таким образом, имеется зона регулирования подачи, а соединив точки Bi, B2, В3 на кривых N = f(Q), можно получить линию изменения мощности машины в процессе регулирования направляющим аппаратом.

Регулирование направляющим аппаратом широко применяется на тепловых электростанциях в силу своей простоты, надежности, безопасности и возможности автоматизации процесса управления. Для повышения эффективности регулирования направляющие аппараты следует располагать в непосредственной близости от входа в рабочее колесо. Диапазон регулирования с помощью этих устройств обычно не превышает 30% от номинальной подачи, поэтому этот способ применяют обычно совместно с дроссельным регулированием или другими способами регулирования.

Установка направляющих аппаратов несколько снижает общий КПД лопастной машины (на 2 - 3%), так как понижение напора АНн при регулировании зависит от КПД направляющего аппарата где Нд, NH, N - мощности, потребляемые лопастной машиной при дроссельном регулировании, использовании направляющего аппарата и при "идеальном" регулировании без потерь.

Характеристика тягодутьевой машины может изменятся за счет увеличения или уменьшения ширины рабочего колеса. Регулирование изменением ширины рабочего колеса применяется в основном на машинах высокой производительности (дымососы, дутьевые вентиляторы).

Подача лопастной машины зависит от ее геометрических размеров Q = л b2D C2R, если уменьшить ширину рабочего колеса на выходе (Ь ), то можно обеспечить эффективное регулирование подачи. Такое регулирование осуществляется только для радиальных тягодутьевых машин с загнутыми назад лопастями и может производится на ходу путем перемещения промежуточного передвижного диска, установленного в рассечку между двумя неподвижными дисками рабочего колеса (рис. 5.7).

Рис. 5.6. График регулирования направляющим аппаратом 9 - угол поворота лопастей направляющего аппарата При таком регулировании подачи можно понизить величину относительной скорости потока W2, что деформирует треугольник скоростей и обеспечивает снижение скоростей С и С и, определяющих уровень развиваемого установкой напора (рис. 5.8). Таким образом, при уменьшении ширины рабочего колеса достигается также определенное понижение напора ТДМ. Регулирование изменением ширины колеса экономично и может быть автоматизировано. Однако, в силу конструктивной сложности изготовления таких агрегатов, этот способ применяется только для ТДМ очень высокой производительности.

При элеронном регулировании изменение характеристики вентилятора или дымососа достигается путем изменения угла выхода потока Рг при повороте закрылков ( элеронов), закрепленных на концах рабочих лопастей. Известно, что напор зависит от этого угла в соответствии с формулой а подача пропорциональна скорости C2R (QT = к b2D C2R ), которая также изменяется при повороте элеронов (рис. 5.9).



Pages:   || 2 |
 
Похожие работы:

«CАНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ ФАКУЛЬТЕТ И. М. Хайкович, С. В. Лебедев ГЕОФИЗИЧЕСКИЕ ПОЛЯ В ЭКОЛОГИЧЕСКОЙ ГЕОЛОГИИ Учебное пособие Под редакцией проф. В. В. Куриленко Санкт-Петербург 2013 УДК 504.05+504.5+550.3 ББК 26.2+20.1 Х-16 Р е ц е н з е н т: докт. геол.-минер. наук, проф. К. В. Титов (С.-Петерб. гос. ун-т) Печатается по постановлению Редакционно-издательского совета геологического факультета Санкт-Петербургского государственного университета И. М. Хайкович,...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Тюменская государственная архитектурно-строительная академия Кафедра ПТ Методические указания к курсовому проекту: Промышленная котельная с паровыми котлами для студентов очного отделения специальности 140104 Промышленная теплоэнергетика Часть II: Тепловой расчет промышленного котла Тюмень-2004 Методические указания к курсовому проекту Промышленная котельная с паровыми котлами для студентов очного отделения специальности 140104 Промышленная...»






 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.