WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 


Pages:     | 1 ||

«ОБЕСПЕЧЕНИЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ СОВМЕСТИМОСТИ СВАРОЧНЫХ ИНВЕРТОРОВ ...»

-- [ Страница 2 ] --

В последнее время появляются все больше интегрированных сред вычислительных технологий, объединяющих средства анализа схем и физических эффектов. Одной из такой сред является ANSYS – пакет для моделирования статических и низкочастотных электромагнитных полей в таких устройствах, как датчики, трансформаторы, электромеханические измерительные головки, экранирующие конструкции. Здесь имеется возможность анализа электромагнитных полей, вихревых и поверхностных токов.

Для начала в ANSYS создается геометрическая модель исследуемого объекта рис. 3.27.

Рисунок 3.27 - Геометрическая модель сварочного трансформатора.

В данной геометрической модели должны быть учтены размеры сердечника сварочного трансформатора, геометрические параметры обмоток и число их витков. После создания геометрической модели в ANSYS задаются электрические параметры и свойства материалов. Так, для сердечника ГМ42ДС зададим магнитную проницаемость (10 000), магнитную индукцию 0,7 Тл.

Число витков первичной обмотки 30 (сечение провода 4 мм2), вторичной – (10 мм2). Максимальный ток первичной обмотки 16 А, вторичной – 160 А. Для провода обмотки выбираем материал – медь. Пространство, в которой решается задача, – воздух. После этого запускаем задачу на расчет. В конце расчета получаем картину и максимальные значения полей E и Н в ближней зоне в плоскостях XZ (горизонтальное сечение) и XY (вертикальное сечение). Из рис.

3.28 и 3.29 следует, что максимальное значение электрического поля равно дБмкВ/м. А на расстояние 5 см от середины сечения тора значение поля достигает 95 дБмкВ/м. Ослаблению поля на 10 дБ соответствует уменьшение поля в 10 раз.

Поле Е тороидального трансформатора в ближней зоне Рисунок 3.28 – Поле Е тороидального трансформатора в ближней зоне Рисунок 3.29 – Для теоретического исследования картины электрического поля в случае изменения вида обмотки с равномерной на секционную была построена следующая геометрическая модель трансформатора (рис. 3.30).

Рисунок 3.30 – Геометрическая модель сварочного трансформатора трансформатора при секционной намотке будет совпадать с рис. 3.28, а в плоскости XY картина поля будет следующей (рис. 3.31).

Поле Е тороидального трансформатора в ближней зоне Рисунок 3.31 – При секционном расположении обмоток теряются все преимущества тороидального трансформатора – теперь магнитное поле не концентрируется внутри тора, а излучается в окружающее пространство. На рис. 3.32 приведена картина силовых линий магнитного поля в плоскостях XY и YZ а также в пространстве XYZ.

Рисунок 3.32 – Картина силовых линий магнитного поля в плоскости При этом максимальное значение магнитного поля равно 1 270 А/м, а на расстоянии 5–10 см – 305 А/м – что явно является очень существенным значением.

Для экспериментальной оценки поля сварочного трансформатора инверторного сварочного аппарата знакопеременного тока были произведены непосредственные измерения на физическом макете трансформатора сварочного инвертора при максимальном значении сварочного тока 160 А и нагрузке 0,3 Ом на равноудаленном расстоянии 0,03 м от поверхности трансформатора. Измерение электрического поля создаваемого, сварочным трансформатором, осуществлялось с помощью измерителя электромагнитного поля АКТАКОМ АТТ-8509 с широким частотным диапазоном. Измерения проводились в горизонтальной (XZ) и вертикальной (XY) плоскостях.

тороидальном трансформаторе, картины поля хорошо совпадают между собой.

Максимальное измеренное значение электрического поля равно 110 дБмкВ/м, что коррелирует с максимальным значением электрического поля, полученным в модели. Анализ поля показывает, что в плоскости XY поле равномерно, а в плоскости XZ имеется минимум, которой совпадает с геометрическим центром тора. С увеличением расстояния измерения на 4–5 см напряженность поля уменьшается в 10 раз (со 190 В/м до 19,5 В/м).

Нормы ГОСТ 51318.11–99, определяющего нормы излучения, приводятся при расстоянии измерения, равном 10 м. На данном расстоянии прибор электромагнитного поля (разрешающая способность АТТ-8509 0,01 В/м).

Следовательно, поле трансформатора в дальней зоне не представляет никакой опасности. Однако близко к поверхности трансформатора напряженность электрического поля велика. Это следует учитывать при конструировании аппаратов, чтобы данное поле не влияло на работу сложных узлов системы управления. Зная значения напряженности электрического поля трансформатора и расстояние до близкорасположенных проводников, можно рассчитать напряженность поля, наводимого в проводниках, по выражениям, приведенным в [63].

1. Широтно-импульсный способ регулирования сварочного тока в ИСА знакопеременного тока приводит к формированию широкого спектра составляющих, параметры которого зависят от амплитуды, рабочей частоты и скважности импульсов тока. Значительная величина тока и высокие скорости его изменения (di/dt) являются причиной формирования как электрических, так и электромагнитных помех. Их уровень в соответствии с действующими стандартами должен соответствовать определенным количественным критериям.

2. Источниками электрических и электромагнитных помех могут быть различные узлы сварочного аппарата: входной выпрямитель, транзисторный модуль, сварочный трансформатор, сварочный кабель, электрическая дуга. Для предварительной оценки их помехогенерирующих свойств наиболее эффективным способом является компьютерное моделирование с последующей проверкой результатов на физических образцах изделий.

3. В данной главе диссертации были предложены компьютерные модели для оценки спектрального состава тока ИСА с учетом разных факторов режима, модель для оценки кондуктивных помех, модели излучения сварочного кабеля и импульсного трансформатора.

4. Для оценки адекватности результатов моделирования реальным процессам в сварочном аппарате была проведена серия измерительных экспериментов с использованием современной измерительной техники.

5. Результаты теоретических и физических экспериментов позволили сделать ряд выводов.

5.1. Спектр составляющих тока исследуемого сварочного инвертора занимает полосу частот от 25 до 500 кГц.

5.2. В момент обрыва сварочной дуги в спектре появляется мощный спектральный выброс на частоте 4 – 5 МГц.

5.3. Установка на выходе аппарата сглаживающего дросселя несколько сужает ширину спектра, но одновременно понижает и КПД аппарата.

51317.3.2-99 «Эмиссия гармонических составляющих тока техническими средствами с потребляемым током не более 16 А (в одной фазе)». Однако в диапозоне частот 500 кГц – 4 МГц было выявлено (на компьютерной среднеквадратичных значений кондуктивной помехи над нормами ГОСТ Р 51527–99. Для устранения этого превышения потребовалось введение входного фильтра.

исследований поля излучения сварочного кабеля инверторного сварочного аппарата, работающего на частоте 25 кГц, выявлено, что излучение кабеля на расстоянии более 10 м не представляет никакой опасности для технических устройств и людей. В ближней зоне излучение сварочного кабеля весьма значительно и может создавать проблемы при работе близкорасположенной электронной аппаратуры.

Действующий ГОСТ не нормирует предельных значений напряженности электрического поля в ближней зоне в диапазоне частот 0,15–30 МГц, но с учетом развития импульсной силовой техники, работающей на частотах килогерцового диапазона, такая необходимость, вероятно, существует.

5.6. С целью локализации магнитного поля внутри тороидального трансформатора не рекомендуется применять секционное расположение обмоток.

6. Проведенные исследования показали высокую эффективность методов компьютерного моделирования при создании новой электрической техники, в частности инверторных преобразователей. Это позволяет сократить время проектирования, предварительно оценить вероятность успешного прохождения сертификационных испытаний на электромагнитную совместимость.

КОЭФФИЦИЕНТ ПОЛЕЗНОГО ДЕЙСТВИЯ ИСА И ЕГО СВЯЗЬ

СО СПЕКТРАЛЬНЫМ СОСТАВОМ ТОКА

В данной главе исследуется взаимосвязь КПД и спектрального состава тока ИСА. Определяется, какой режим работы преобразователя позволяет обеспечить максимальный КПД при условии удовлетворения требований стандартов по ЭМС. В п. 4.3 диссертации предложена методика, позволяющая разработчикам электрических аппаратов еще на стадии проектирования путем компьютерного моделирования оценить уровень и спектр возможных кондуктивных помех. Это позволит на ранней стадии создания устройств соответствующие меры. Предложенная методика позволяет снизить риск получения отрицательных результатов сертификации аппарата по ЭМС, хотя и не гарантирует полного успеха.

4.1. Зависимость КПД от факторов режима и конструктивных элементов ИСА Одним из важнейших показателей сварочного инвертора является его коэффициент полезного действия (КПД). Известно, что КПД электрического аппарата есть отношение отдаваемой аппаратом активной мощности РВЫХ к подводимой к аппарату активной мощности РВХ [66]:

Как было отмечено в гл. 2, функциональные блоки приложения Matlab Sim Power Systems позволяют измерять и вычислять действующее значение напряжения и тока (RMS), а также активную (Р) мощность и КПД. Для этого использовалось следующее выражение:

Известно, что КПД ИСА постоянного тока не превышает 0,8–0,85 [67].

Предполагается, что КПД ИСА переменного тока по целому ряду причин должен быть выше этого значения.

Величина сварочного тока, энергетическая мощность спектра и КПД при ШИМ-регулировании связаны с характеристиками тока, а именно: с величиной скважности импульсов тока, частотой, длительностью фронтов импульсов управления. Эта взаимосвязь была исследована с помощью упомянутой программы Matlab Sim Power Systems. Полученные зависимости приведены на рис. 4.1–4.3.

Рисунок Зависимость КПД от Рисунок Характер изменения ширины Как следует из приведенных зависимостей, наличие выходного дросселя существенно влияет на ширину спектра тока и КПД аппарата. Его присутствие заметно сужает выходной спектр, но одновременно приводит к падению КПД.

Так, например, на рабочей частоте 25 кГц ширина спектра при отсутствии дросселя в два раза больше, чем при его наличии (рис. 4.3).

Помимо выходного дросселя, на КПД ИСА с ростом частоты влияют динамические и статические потери в ключевых элементах, а также потери в трансформаторе. Такая оценка была проведена для конкретного преобразователя мощностью 2 кВт с рабочей частотой 25 кГц.

При оценке потерь в транзисторном модуле (транзисторы IRG4PC50UD) в пакете Matlab Sim Power Systems в соответствии со схемой (рис. 2.4) были заданы параметры, приведенные в табл. 4.1.

Таблица 4.1 – Параметры транзисторного модуля Падение напряжения на VT в прямом направлении 1В Время спада тока VT до уровня 0.1 от тока в момент 1 мкс выключения Для оценки потерь в сварочном трансформаторе были заданы параметры в соответствии с таблицей 4.2.

Таблица 4.2 – Параметры сварочного трансформатора Номинальная полная мощность трансформатора T1 3 кВА Действующее значение напряжения первичной обмотки T1 310 В Активное сопротивление первичной обмотки T1 0,019 Ом Действующее значение напряжения вторичной обмотки T1 40 В Активное сопротивление вторичной обмотки T1 0,001 Ом На рис. 4.4 показана зависимость мощности, рассеиваемой на транзисторах, от частоты, а на рис. 4.5 – зависимость мощности, рассеиваемой на трансформаторе, от частоты при фиксированной скважности, равной 2.

Рисунок 4.4 – Зависимость мощности, рассеиваемой на транзисторах, от частоты при фиксированной скважности, равной 2, скважности, равной 2, при наличии выходного дросселя Анализ зависимостей (см. рис. 4.4 и 4.5) показывает, что с ростом частоты наибольшую долю в потери мощности вносит мощность, рассеиваемая на транзисторах. Так, например, при параметрах транзисторов, указанных в табл.

2.1. (гл. 2), мощность, рассеиваемая на транзисторах при частоте 75 кГц при наличии дросселя, составляет 27 % от потребляемой мощности, в то время как на трансформаторе рассеивается лишь 1,1 % потребляемой мощности. При отсутствии выходного дросселя на частоте 75 кГц на транзисторах рассеивается 11 % потребляемой мощности. Объяснить влияние выходного дросселя на потери в транзисторах можно тем, что за счет его индуктивности происходит затягивание переходных процессов в моменты коммутации транзисторов.

Известно, что на ширину выходного спектра влияет крутизна фронтов управляющих импульсов [41]. Чем меньше длительность фронтов отпирающих транзисторы импульсов, тем шире выходной спектр. Была оценена ширина спектра выходного тока ИСА знакопеременного тока при длительности переднего отпирающих транзисторы фронта импульсов, равной 5, 10 мкс.

Соответствующие зависимости приведены на рис. 4.6.

Рисунок 4.6 – Характер изменения ширины спектра импульсов тока в длительности фронтов импульсов управления.

Анализируя полученные зависимости, можно заметить, что с увеличением длительности фронтов отпирающих импульсов ширина спектра уменьшается. Но в то же время при увеличении длительности фронтов импульсов управления наблюдается снижение КПД ИСА знакопеременного тока (рис. 4.7).

0,3 Ом при различной длительности фронтов импульсов Из рис. 4.8. следует, что в диапазоне длительности фронтов импульсов управления от 1 до 3 мкс КПД ИСА меняется от 0,94 до 0,87. Следовательно, можно рекомендовать данный диапазон длительностей для обеспечения высокого КПД ИСА.

Обобщенная картина влияния ряда факторов на изменение КПД и ширины спектра приведена в табл. 4.3 (уменьшение () или увеличение () значений).

Рисунок 4.8 – Зависимость КПД ИСА переменного тока при частоте длительности фронтов импульсов управления.

Таблица 4.3 – Зависимость факторов от воздействия Скважность Частота Длительность фронта Индуктивность выходного дросселя С учетом полученных результатов можно сделать следующие выводы:

1. С точки зрения КПД в преобразователях с IGBT-транзисторами нецелесообразно переходить на частоты выше 25–30 кГц поскольку в современных IGBT-транзисторах с повышением частоты быстро увеличиваются потери.

2. На рабочей частоте 25 кГц выходной дроссель с индуктивностью порядка 10 мкГн не оказывает существенного влияния на КПД (при наличии дросселя КПД равен 0,9; при отсутствии 0,94). Но в то же время при отсутствии выходного дросселя выходной спектр расширяется в два раза (с 400 до кГц).

3. Ширина спектра ИСА и КПД существенно зависит от крутизны импульсов управления транзисторами. Так, при увеличении длительности фронтов импульсов управления с 5 до 10 мкс ширина спектра снижается на % а КПД падает с 0,94 до 0,7.

4. Для обеспечения высокого КПД преобразователя длительность фронтов отпирающих импульсов не должна превышать 1–3 мкс.

Основными показателями сварочного инвертора является КПД и его способность удовлетворять требованиям стандартов по электромагнитной совместимости. В связи с этим возникает необходимость решения следующей задачи: найти максимальное значение КПД при условии обеспечения ЭМС.

Если исходить из потребности в обеспечении высокого КПД, то критерием оптимальности может служить минимум потерь в инверторе. Как уже было сказано ранее, наименьшие потери в полупроводниковых коммутирующих элементах достигаются при их работе в ключевом режиме, т.е.

в режиме, когда форма импульсов управления близка к прямоугольной. Однако при ШИМ-регулировании, когда изменяется еще и скважность тока, такой режим приводит к формированию широкого спектра составляющих гармоник, что при их значительной мощности может стать проблемой при обеспечении электромагнитной совместимости преобразователя.

Потери в трансформаторе также зависят от рабочей частоты и спектрального состава тока. Если сердечник с его характеристиками петли и определенным числом витков был рассчитан на фиксированную частоту кГц, то при переходе на другие частоты КПД трансформатора должен измениться. При повышении частоты растут потери в сердечнике и обмотках за счет высших гармоник тока. При понижении частоты ниже номинальной увеличивается индукция в магнитопроводе, что влечет за собой его насыщение.

Как крайнюю точку можно рассмотреть случай протекания постоянного тока через первичную обмотку трансформатора. В данном случае индуктивное сопротивление обмоток падает, никакой трансформации (передачи) энергии во вторичную обмотку нет, и вся мощность источника будет выделяться на сопротивлении первичной обмотки. В зависимости от изменения сопротивления потерь в трансформаторе будут изменяться ток через транзисторы и соответственно потери, т.е. потери в транзисторах при понижении частоты должны расти.

Очевидно, существует некоторая зона рабочих частот и параметров импульсов, где общие потери в трансформаторе и транзисторах будут минимальны и соответственно КПД максимально.

Общие потери в трансформаторе и транзисторах с учетом спектрального состава тока инвертора, который в свою очередь связан с рабочей частотой и скважностью импульсов тока были оценены с помощью программы Matlab Sim Power Systems. Результаты моделирования показаны на рис. 4.9, 4.10.

характеризующих потери в трансформаторе и транзисторах, дает область наименьших суммарных потерь в транзисторах и трансформаторе. Данная область находится в границах скважности 2–4 и частот 25–30 кГц.

Следовательно, в данной зоне наименьших потерь ИСА знакопеременного тока должен обладать наибольшим КПД (рис. 4.11).

Рисунок 4.9 – Зависимость потерь на транзисторах от частоты Рисунок 4.10 – Зависимость потерь в трансформаторе от частоты Рисунок 4.11 – Зависимость КПД сварочного инвертора Теперь необходимо обратится к спектру кондуктивных помех в данном диапазоне частот и при заданной скважности, и посмотреть, наблюдается ли превышение норм ГОСТ при таких характеристиках тока и КПД. Спектр и энергетический уровень кондуктивных помех были оценены в главе 3. На рис.

4.12 дано графическое отображение уровня КПД и плоскости, определяющей предельное допустимое значение кондуктивных помех. Из этого следует, что для приведенных условий работы ИСА требования по ЭМС будут соблюдены при максимальном значении КПД.

Рисунок 4.12 - Графическое представление решения оптимизационной 4.3. Методические рекомендации по расчетной оценке ЭМС инверторных Основная проблема при обеспечении ЭМС технических средств – это недостаточная подготовка и осведомленность большинства разработчиков электротехнических устройств в этой области, поскольку она находится на стыке классической радиотехники, электропреобразовательной техники, дискретной схемотехники, конструирования и др. Это усложняет подготовку специалистов по ЭМС, и каждый разработчик электротехнической и электронной аппаратуры при решении проблемы ЭМС руководствуется лишь собственным опытом.

Для экспериментальной проверки электромагнитной совместимости технического средства требуется специально оборудованная лаборатория с дорогостоящим оборудованием. Не любой производитель технических средств может иметь в рамках своего предприятия такую лабораторию. Поэтому производители обращаются в специализированные аттестованные лаборатории по ЭМС, сотрудники которых проводят необходимые измерения и выносят решения о соответствии технического средства требованиям соответствующих стандартов. Но сотрудники испытательной лаборатории не оказывают никакой помощи разработчикам технического средства в выявлении причин несоответствия нормам стандартов и поиске путей решения проблемы.

Разработчики технических устройств нередко вынуждены неоднократно проходить такие испытания, что связано с определенными материальными затратами. Снизить эти затраты и повысить шансы на успешное прохождение сертификации по ЭМС в некоторой степени позволяет предварительная расчетная оценка ЭМС аппарата.

В настоящее время существует множество прикладных программ моделирования электрических схем, таких как Matlab, LTSpice, Multisim и др. С их помощью можно смоделировать большинство электрических схем, поскольку то, что не сможет одна моделирующая среда, сможет другая. Таким образом, используя два-три инструмента, можно перекрыть все потребности инженеров-разработчиков. Однако существуют некоторые специфические задачи, которые требуют специальных методик решений. Одна из них – это оценка помехоэмиссии, без чего оценить уровень ЭМС технического устройства невозможно. Предлагаемая методика расчетной оценки ЭМС как сварочных инверторов, так и других преобразовательных устройств позволяет ускорить и удешевить процесс разработки таких устройств по следующим причинам:

1) для расчетной оценки ЭМС не требуются дорогостоящее оборудование и квалифицированный персонал;

2) на стадии проектирования есть возможность уменьшить уровень ЭМП технических средств простыми схемотехническими решениями, не прибегая к дополнительным и усложняющим схему многозвенным фильтрам;

3) всегда существует вероятность выхода из строя технического средства и измерительного оборудования в процессе натурных испытаний.

Суть решения этой задачи можно представить в виде последовательных этапов:

1. На первом этапе осуществляется анализ схемотехнического решения аппарата и его отдельных компонентов для предварительного выявления мест и причин возможного появления электрических помех.

2. На втором этапе составляется эквивалентная расчетная электрическая схема аппарата с учетом паразитных параметров конструктивных компонентов.

Известно, что основными причинами возникновения электрических (кондуктивных) и электромагнитных помех в силовых преобразовательных устройствах являются коммутационные процессы в силовых цепях, обусловленные ключевым режимом работы активных элементов с высокими скоростями изменения токов и напряжений. Прежде всего необходимо учесть распределенные паразитные емкости и индуктивности соединительных шин, трансформаторных и дроссельных элементов силовой цепи, емкости между элементами конструкции и корпусом прибора. Также должны быть учтены межобмоточные емкости силового трансформатора, паразитные емкости между транзисторным модулем и корпусом, а также между транзистором и его радиатором. Пример такой схемы для инверторного преобразователя с выходом на переменном токе приведен на рис. 2.3.

3. Построенная таким образом компьютерная модель аппарата уже позволяет сделать предварительную (грубую) оценку спектра и уровня кондуктивных помех. Для более «тонких» расчетов в модель могут быть введены параметры транзисторов, определяющие динамику включения и выключения, а также реактивные паразитные параметры других элементов силовой схемы: резисторов, конденсаторов, диодов. Это можно осуществить путем внесения в модель схемы замещения MOSFET- или IGBT- транзистора.

Примеры таких моделей приведены на рис. 4.13, 4.14, а усредненные количественные значения элементов этих моделей – в табл. 4.4, 4.5.

Рисунок 4.13 – Схема замещения IGBT транзистора.

Рисунок 4.14 - Схема замещения MOSFET транзистора.

Таблица 4.4 – Параметры IGBT-транзисторов, влияющие на результат моделирования кондуктивных помех (усредненные справочные величины) Окончание таблицы 4.4.

Таблица 4.5 – Параметры MOSFET-транзисторов, влияющие на результат моделирования кондуктивных помех Ориентировочные значения (диапазон) других электронных компонентов схемы приведены в таблице 4.6.

Таблица 4.6 – Значения паразитных элементов схемы Последовательный эквивалентный импеданс Окончание таблицы 4.6.

Активное сопротивление первичной обмотки, Ом 0, Активное сопротивление вторичной обмотки, Ом 0, Как видно, список параметров электронных схемы достаточно широк, а количественные значения этих параметров могут сильно варьироваться (поскольку справочные данные даются по умолчанию). Поэтому можно рекомендовать при расчетах использовать усредненные величины.

4. Построенная таким образом компьютерная модель позволяет в пакете Matlab SymPowerSystem получать спектрограмму кондуктивных помех.

5. Полученная спектрограмма сопоставляется с предельными уровнями допустимых помех, установленных стандартами.

6. По результатам сопоставления принимается решение о соответствии аппарата требованиям стандарта по ЭМС или о необходимости доработки.

Наиболее простым решением во втором случае может быть установка дополнительных фидерных фильтров.

Понятно, что расчетная оценка не может гарантировать полное соответствие аппарата требованиям по ЭМС, но она позволяет разработчикам понять суть проблемы и более грамотно подойти к проектированию устройств.

1. КПД инверторного источника знакопеременного тока, работающго на активное сопротивление (сварочную дугу) зависит в основном от потерь в транзисторах и силовом трансформаторе. А они в свою очередь обуславливаются рабочей частотой инвертора, скважностью импульсов тока и некоторыми другими факторами – наличием или отсутствием выходного дросселя, крутизной фронта импульсов управления транзисторами.

2. С учетом всех факторов оптимальной зоной работы инверторных источников знакопеременного тока на IGBT-транзисторах следует считать рабочую частоту 25–35 кГц при скважности 2–4.

3. Ширина спектра тока преобразователя и его КПД зависят от крутизны фронтов импульсов управления IGBT-транзисторами. Так, при увеличении длительности фронта отпирающего импульса с 5 до 15 мкс ширина спектра уменьшается, но КПД снижается на 25 %. Поэтому рекомендуется длительность фронта отпирающих импульсов задавать в пределах 1–3 мкс.

4. Наличие выходного дросселя с индуктивностью около 10 мкГн на рабочей частоте преобразователя 25 кГц мало влияет на величину КПД, но существенно сокращает ширину спектра тока.

5. Предложенные методические рекомендации по предварительной расчетной оценке спектрального состава тока создаваемого сварочного аппарата позволяют еще на этапе проектирования выявить возможные проблемы по ЭМС и принять соответствующие меры по их разрешению.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

учитывающая его схемотехническое построение, особенности работы, распределенные паразитные реактивности элементов схемы и конструкции аппарата. Модель позволила провести ряд виртуальных экспериментов для оценки характера, уровня и спектрального состава возникающих при работе аппарата электрических (кондуктивных) помех. Результаты этих экспериментов были проверены инструментально на действующем образце сварочного инвертора. Расхождение полученных результатов не превышает 15 %. Было выявлено, что в зоне частот спектра от 0,5 до 4 МГц уровень спектральных составляющих кондуктивной помехи превышает требования стандартов по ЭМС. Путем установки на входе инвертора сетевого фильтра требования стандартов по ЭМС были удовлетворены.

напряженности электромагнитного поля, создаваемого сварочным кабелем при работе аппарата, была предложена соответствующая компьютерная модель и проведена серия виртуальных экспериментов. Результаты этих экспериментов были подтверждены инструментальными измерениями на физическом образце.

Расхождения в расчетных и экспериментальных (приборных) результатах не превышают 17 %. Выявлено, что в ближней зоне (до 1 м от кабеля) напряженность электромагнитного поля имеет значительную величину ( В/м при обрыве дуги и 272 В/м при ее горении) и может создавать опасность для близкорасположенной аппаратуры. В дальней зоне (более 10 м от кабеля) излучение для технических объектов опасности не представляет.

3. Для оценки помеховой обстановки внутри корпуса сварочного инвертора была предложена компьютерная модель силового импульсного трансформатора, с помощью которой было исследовано его поле излучения.

Конфигурация и количественные характеристики поля подтверждены инструментально при испытаниях физического образца трансформатора.

Расхождения в результатах находятся в пределах 10 %. Пространственная пространственному расположению трансформатора и слаботочных узлов системы управления сварочного инвертора.

4. На величину коэффициента полезного действия сварочного инвертора влияют такие факторы, как рабочая частота и скважность импульсов тока, критерию КПД зона рабочих режимов при одновременном обеспечении требований по ЭМС. Такой зоной с учетом примененных силовых транзисторов следует считать частоту 25–35 кГц.

моделирования комплексные исследования проблемы электромагнитной совместимости инверторного источника знакопеременного сварочного тока позволили сделать вывод о высокой эффективности такого подхода, позволяющего существенно сократить время на получение необходимой на этапе проектирования информации. В работе приведены методические преобразовательной техники дать предварительную оценку уровня и спектрального состава возможных помех и тем самым повысить вероятность электромагнитную совместимость.

Материалы по теме данной диссертации опубликованы в следующих работах:

В изданиях, рекомендованных ВАК РФ:

1. Пивкин, А. В. Спектральный состав знакопеременного тока сварочного инвертора / А. В. Земсков, А. В. Пивкин // Известия высших учебных заведений. – Поволжский регион. Технические науки. – 2012. – № 1. – С. 97– 104.

2. Пивкин, А. В. Новый класс сварочных инверторов / В. М. Бардин, Д. А.

Борисов, А. В. Земсков, А. В. Пивкин // Электротехника. – 2012. – № 6 – С. 60– 64.

3. Пивкин, А. В. Излучающая способность сварочного кабеля / В. М.

Бардин, А. В. Пивкин // Практическая силовая электроника. – 2013. – № 1(49). – С. 45–48.

4. Пивкин, А. В. Поле излучения импульсного трансформатора / В. М.

Бардин, А. В. Пивкин // Практическая силовая электроника. – 2013. – № 3(51). – С. 45–47.

5. Пивкин, А. В. Гармонический состав тока сварочного инвертора / А. В.

Пивкин // Материалы итоговой региональной научно-практической конференции «Научный потенциал молодежи – будущему Мордовии».

Естественные и технические науки. – Саранск : Изд-во Мордов. ун-та, 2009. – С. 97.

6. Пивкин, А. В. Спектральный состав тока инверторных сварочных аппаратов / В. М. Бардин, Д. А. Борисов, А. В. Пивкин // Электроника и http://fetmag.mrsu.ru/2009-2/pdf/spectral_composition_of_ current.pdf.

Зарегистрировано 12.01.2010 под номером 0420900067/0048.

7. Пивкин, А. В. Электрические модели сварочной дуги / В. М. Бардин, А.

В. Пивкин // Материалы нано-, микро-, оптоэлектроники и волоконной оптики:

физические свойства и применение : сборник трудов 9-й Всероссийской конференции с элементами научной школы для молодежи. – Саранск : Изд-во Мордов. ун-та, 2010. – С. 162.

8. Пивкин, А. В. Компьютерные модели сварочной дуги / В. М. Бардин, А. В. Пивкин // XXXIX Огаревские чтения. Материалы научной конференции :

в 3 ч. Ч.2: Естественные науки. – Саранск : Изд-во Мордов. ун-та, 2011. – Ч. 2. – С. 137.

9. Пивкин, А. В. Спектральный состав тока источника для сварки на переменном токе высокой частоты / В. М. Бардин, А. В. Пивкин // Материалы нано-, микро-, оптоэлектроники и волоконной оптики: физические свойства и применение: сборник трудов 10-й Всероссийской конференции с элементами научной школы для молодежи. – Саранск : Изд-во Мордов. ун-та, 2011. – С.

160.

10. Пивкин, А. В. Спектральный способ оценки КПД сварочного инвертора / В. М. Бардин, Д. А. Борисов, А. В. Пивкин // Электроника и http://fetmag.mrsu.ru/2012-1/pdf/Bardin%20 Borisov%20Pivkin.pdf.

Зарегистрировано 04.09.2012 под номером 0421200067/0001.

11. Пивкин, А. В. Зависимость КПД сварочного инвертора от характеристик тока / В. М. Бардин, А. В. Пивкин // Силовая электроника. – 2012. № 4 – С. 32–34.

12. Пивкин, А. В. Спектральный состав тока и КПД сварочного инвертора / В. М. Бардин, А. В. Пивкин // Актуальные проблемы электронного приборостроения. АПЭП-2012. Материалы 10-й юбилейной международной научно-технической конференции. – Саратов, 2012. – С. 317–322.

13. Пивкин, А. В. Виртуальная проверка электрических аппаратов на электромагнитную совместимость / В. М. Бардин, А. В. Пивкин // Материалы международной научно-практической конференции «Научные исследования и их практическое применение. Современное состояние и пути развития 2012». – Одесса, 2012. – Вып. 3, Т. 11. – С. 3–6.

14. Пивкин, А. В. Излучающая способность сварочного кабеля / В. М.

Бардин, А. В. Пивкин // Материалы нано-, микро-, оптоэлектроники и волоконной оптики: физические свойства и применение : сборник трудов 11-й Всероссийской конференции с элементами научной школы для молодежи. – Саранск : Изд-во Мордов. ун-та, 2012. – С. 152.

15. Пивкин, А. В. Кондуктивные помехи в инверторном сварочном аппарате знакопеременного тока высокой частоты / В. М. Бардин, А. В. Пивкин // Силовая электроника. – 2012. – №6 – С. 18–20.

знакопеременного тока по критерию ЭМС / В. М. Бардин, А. В. Пивкин // Материалы нано-, микро-, оптоэлектроники и волоконной оптики: физические свойства и применение : сборник трудов 12-й Международной научной конференции – школы. – Саранск : Изд-во Мордов. ун-та, 2013. – С. 187.

знакопеременного тока повышенной частоты по критерию КПД / В. М. Бардин, А. В. Пивкин // Силовая электроника. – 2013. – №6 – С. 64–67.

СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ И УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ

Сокращения ИСА – инверторный сварочный аппарат ЭМС – электромагнитная совместимость КПД – коэффициент полезного действия ШИМ – широтно-импульсная модуляция ИВЭП – источник вторичного электропитания БТВ – бестрансформаторный вход ЭМО – электромагнитная обстановка ВЧ – высокочастотные ИЕП – индуктивно-емкостной преобразователь СУ – система управления ОС – обратная связь СФ – сглаживающий фильтр Библиографический список использованной литературы 1. Векслер, Г. С. Подавление электромагнитных помех в цепях электропитания / Векслер Г. С. [и др.]. – К.: Техника, 1990. – 167 с.

2. Бардин, В. М. Целесообразность и возможность создания сварочных аппаратов переменного тока высокой частоты / В. М. Бардин, Д. А. Борисов // Сварочное производство. – 2010. – № 6. – С35–38.

3. Бардин, В. М. Сварочный аппарат переменного тока высокой частоты / В. М. Бардин, Д. А. Борисов // Сварочное производство. – 2011. – № 5. – С. 41– 44.

4. Источники питания радиоэлектронной аппаратуры : cправочник. / Найвельт Г. С. [и др.]. – М. : Радио и связь, 1985. – 576 с.

5. Эраносян, С. А. Сетевые блоки питания с высокочастотным преобразованием / С. А. Эраносян. – Л. : Энергоатомиздат, 1991. – 176 с.

6. Драбович, Ю. И. Транзисторные источники электропитания с бестрансформаторным входом / Ю. И. Драбович, Н. С. Комаров, Н. Б.

Марченко. – Киев. : Наука., 1984. – 160 с.

7. Бассет, Д. Импульсные источники питания: Тенденции развития / Д.

Бассет // Электроника. – 1988. – №1. – С. 72–77.

электроснабжения промышленных предприятий / М. В. Жежеленко, О. Б.

Шиманский. – Киев. : Высш. шк., 1986. – 119 с.

9. Петров, С. Перспективы применения резонансных преобразователей в качестве источников сварочного тока / С. Петров // Схемотехника. – 2006. – №7. – С. 38–41.

10. Моин, B. C. Стабилизированные транзисторные преобразователи / B.

C. Моин. – М. : Энергоатомиздат, 1986. – 376 с.

11. Петров, С. Схемотехника промышленных сварочных инверторов / С.

Петров // Современная электроника. – 2007. – № 8. – С. 42–47.

12. Петров, С. Методы регулирования и стабилизации тока нагрузки сварочных инверторов / С. Петров // Силовая электроника. – 2008. – №4. – С.

67–73.

13. Hnatek, E. Designing electromagnetic compatibility into DC–DC converters and switching regulators / E. Hnatek, A. Johnson // IEEE Intern. Symp.

On EMC Rec. – 1971. – P. 305–315.

14. Harada, K. Noise generation of a switching regulator /K. Harada, T.

Ninomiya // IEEE Transactions on AES. – 1978. – Vol. AES 14, №1. – P. 178–184.

преобразовательных устройств методом модификаций / В. В. Пилинский, М. В.

Родионова, А. И. Рыбин // 4-я Научно-техническая конференция «Проблемы преобразовательной техники» : Тезисы докладов М., 1987. – Ч. 5. – С. 184–186.

16. Мкртчян, Ж. А. Электропитние электронно–вычислительных машин / Ж. А. Мкртчян. – М. : Энергия, 1980. – 208 с.

электропитания в бытовой радиоаппаратуре / А. В. Митрофанов, А. И.

Щеголев. – М. : Радио и связь, 1985. – 72 с.

18. Электромагнитная совместимость технических средств. Справочник. / Под ред. В. С. Кармашева– М. 2001. – 402 с.

19. Гурвич, И. С.

Защита ЭВМ от внешних помех / И. С. Гурвич. – М. :

Энергоатомиздат, 1984. – 224 с.

20. Эраносян, С. А. Электромагнитная совместимость импульсных источников питания: проблемы и пути их решения. Часть 1 / С. А. Эраносян, В.

Ланцов // Силовая электроника. – 2006. – №4. – С. 58–64.

21. Эраносян, С. А. Электромагнитная совместимость импульсных источников питания: проблемы и пути их решения. Часть 2 / С. А. Эраносян, В.

Ланцов // Силовая электроника. – 2007. – №1. – С. 50–56.

22. Волин, М. Л. Паразитные процессы в радиоэлектронной аппаратуре / М. Л. Волин – М. : Радио и связь, 1981. – 216 с.

23. Дмитриев, С. Международные стандарты электромагнитной совместимости электронной аппаратуры / С. Дмитриев // Электронные компоненты. – 2000. – № 1. – С. 47–50.

24. Эраносян, С. А. Электромагнитная совместимость импульсных источников питания: проблемы и пути их решения. Часть 3 / С. А. Эраносян, В.

Ланцов // Силовая электроника. – 2007. – №2. – С. 41–45.

25. Белотуров, В. Модули фильтрации и защиты от перенапряжений фирмы Vicor / В. Белотуров // Силовая электроника. – 2004. – № 4. С. 50–52.

26. Эраносян, С. А. Компоненты силовой электроники для мощных импульсных источников питания / В. Ланцов, С. А. Эраносян // Силовая электроника. – 2006. – № 2. – С. 32–38.

совместимость вторичных импульсных источников питания с автономными системами электроснабжения переменного тока. Часть 1 / В. Бочаров // Силовая электроника. – 2009. – №3. – С. 50–53.

28 Климов, В. Частотно-энергетические параметры ШИМ-инверторов систем бесперебойного питания / В. Климов // Силовая электроника. – 2009. – №4. – С. 66–71.

29. Akroum, H. A perferctly symmetrical configuration in dual–bridge inverter topology for maximum mitigation of EMI, common–mode voltages and common– mode currents / H. Akroum, M. Kidouche, S. Grouni, M. Zelmat // Electronics and electrical engineering. – 2013. – № 7(103). – P. 51–56.

30. Gundars, A. Troubleshooting of matrix frequency converter conducted and radiated emissions / A. Gundars, L. Ribickis, V. Novikovs // Scientific journal of Riga technical university. Power and electrical engineering. – 2010. – Vol. 27. – P.

145–150.

31. Герасимов, Д. Ю. Обеспечение электромагнитной совместимости импульсных установок с питающими сетями / Д. Ю. Герасимов, А. М.

Викторенко // Электротехника. – 2007. – № 8. – С.42–48.

32. Санкин, А. Электромагнитная совместимость модулей питания серии МП и новые модули фильтров–ограничителей / А. Санкин // Силовая электроника. – 2006. – № 2. – С. 74–75.

33. Бочаров, В. Электроэнергетическая и электромагнитная совместимость вторичных импульсных источников питания с автономными системами электроснабжения переменного тока. Часть 5 / В. Бочаров // Силовая электроника. – 2010. – № 3. – С. 48–53.

34. Викторенко, А. М. Электромагнитная совместимость импульсных установок с питающими сетями / А. М. Викторенко, Д. Ю. Герасимов // Энергетика: экология надежность безопасность : Материалы докладов 9-й Всероссийской научно-технической конференции. – Томск : Изд-во ТПУ, 2003.

Т. 1. – С. 84–85.

35. Викторенко, А. М. Обеспечение электромагнитной совместимости питающих сетей и электроприемников с резкопеременной нелинейной и импульсной нагрузкой / А. М. Викторенко, Д. Ю. Герасимов // Электроэнергия и будующее цивилизации : Материалы Международной научно-технической конференции. – Томск : ТГУ, 2004. – С. 284–286.

36. Резников, С. Бездуговая коммутационная аппаратура для перспективных транспортных систем электроснабжения с повышенным постоянным напряжением / С. Резников // Силовая электроника. – 2011. – № 3.

– С. 37–43.

37. Пивкин, А. В. Новый класс сварочных инверторов / В. М. Бардин, Д.

А. Борисов, А. В. Земсков, А. В. Пивкин // Электротехника. – 2012. – № 6. – С.

60–64.

38. Пат. № 2311996 (РФ), МПК 8 В23 К9/09. Способ дуговой сварки и устройство для его осуществления / В. М. Бардин, Д. А. Борисов // Бюл. 2007.

№ 34.

39. Пат. № 2412031 (РФ), МПК 8 В23 К9/09. Устройство для электродуговой сварки / В. М. Бардин, Д. А. Борисов // 20.02.2011.

40. Бардин, В. М. Оптимизация режима работы высокочастотных сварочных аппаратов по критерию минимума потерь / Д. А. Борисов, В. М.

Бардин // Сварочное производство. – 2007. – № 2. – С. 23–25.

41. Баскаков, С.И. Радиотехнические цепи и сигналы : учебник для вузов.

/ C. И. Баскаков. – М. : Высш. шк., 2000. – 448 с.

42. Гоноровский, И. С. Радиотехнические цепи и сигналы : учебное пособие для высших учебных заведений / И. С. Гоноровский, М. П. Демин. – М.

: Радио и связь, 1994. – 479 с.

43. Мкртчян, Ж. А. Основы построения устройств электропитания ЭВМ / Ж. А. Мкртчян – М. : Радио и связь, 1990. – 208 с.

44. Колпаков, А. Проблемы электромагнитной совместимости мощных импульсных преобразователей / А. Колпаков, Л. Журавлев // Силовая электроника. – 2006. – №2. – С40–45.

45. Annacker, R. 1 200V Modules with optimized IGBT and diode chips / R.

Annacker, M. Hermwille // Semikron electronic GmbH. July. – 2011. – 43p.

46. Меерович, Э. Раздельные индуктивности рассеяния обмоток трансформатора тока / Э. Меерович, Т. Дозина // Электричество. – 1981. – №6.

47. Барнс, Дж. Электронное конструирование: методы борьбы с помехами : пер. с англ. / Дж. Барнс,– М. : Мир, 1990. – 238 с.

электропитания в среде MATLAB 7.x : учебное пособие / В.Ф. Худяков, В.А.

Хабузов. – СПб. : ГУАП, 2008. – 332 с.

49. Черных, И. В. Моделирование электротехнических устройств в MATLAB, SimPowerSystems и Simulink / И. В. Черных. – СПб. : Питер, 2008. – 290 с.

50. Алексеев, Е. Р. MATLAB 7. Самоучитель. / Е. Р. Алексеев, О. В.

Чеснокова. – М. : НТ Пресс, 2006. – 464 с.

51. Колпаков, А. IGBT : инструкция по эксплуатации или об уважительном отношении к силовой электронике / А. Колпаков // Силовая электроника. – 2007. – № 1. – С. 31–36.

52. Пивкин, А. В. Электрические модели сварочной дуги / В. М. Бардин, А. В. Пивкин // Материалы нано-, микро-, оптоэлектроники и волоконной оптики физические свойства и применение : сборник трудов 9-й Всероссийской конференции с элементами научной школы для молодежи. – Саранск : Изд-во Мордов. ун-та, 2010. – С. 162.

53. Бердников, Д. Расчет фильтра синфазной помехи для схем с ШИМ / Д.

Бердников // Силовая электроника. – 2006. – №2. – С. 46–49.

54. Баскаков, С. И. Электродинамика и распространение радиоволн / С. И.

Баскаков. – М. : Высш. шк., 1992. – 417 c.

55. Сазонов, Д. М. Антенны и устройства СВЧ / Д. М. Сазонов. – М. :

Высш. шк., 1988. – 432 с.

56. Марков, Г. Т. Антенны / Г. Т. Марков, Д. М. Сазонов. – М. : Энергия, 1975. – 528 с.

57. Грудинская, Г. Т. Распространение радиоволн / Г. Т. Грудинская. – М.

: Высш. шк., 1975. – 322 с.

58. Федоров, Н. Н. Основы электродинамики / Н. Н. Федоров. – М. :

Высш. шк., 1980. – 399 с.

59. Вайнштейн, Л. А. Электромагнитные волны / Л. А. Вайнштейн. – М. :

Радио и связь, 1988. – 440 с.

60. Гольдштейн, Л. Д. Электромагнитные поля и волны / Л. Д.

Гольдштейн. – М. : Советское радио, 1971. – 664 с.

61. Басов, К. А. Графический интерфейс комплекта ANSYS / К. А. Басов.

– М. : ДМК пресс, 2006. – 248 с.

62. Чигарев, А. В. ANSYS для инженеров / А. В. Чигарев, А. С. Кравчук, А. Ф. Смалюк. – М. : Машиностроение, 2004. – 510 с.

63. Петров, Б. М. Электродинамика и распространение радиоволн / Б. М.

Петров – М. : Горячая линия – Телеком, 2007. – 558 с.

64. Mammano, Carsten Understanding and Optimizing Electromagnetic Compatibility in Switchmode Power Supplies 65. Денисов, Г. Электромагнитные помехи / Г. Денисов // Электронные компоненты. – 2009. – № 8. – С. 12–16.

Электрические цепи / Л. А. Бессонов. – М. : Высш. шк. 1978. – 528 с.

67. Петров, С. Сварочный инвертор начального уровня: пример разработки / С. Петров // Силовая электроника. – 2010. – №5. – С. 82–89.



Pages:     | 1 ||
 


Похожие работы:

«Михалев Сергей Владимирович СИСТЕМА ПОДДЕРЖАНИЯ УСТОЙЧИВОСТИ РАБОТЫ СИНХРОННЫХ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ 6-10кВ Специальность 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель : д.т.н., профессор...»

«ГОРБИК Владислав Сергеевич СТРУКТУРА И АЛГОРИТМЫ УПРАВЛЕНИЯ РЕГУЛИРУЕМЫМ АСИНХРОННЫМ ЭЛЕКТРОПРИВОДОМ С ОБЕСПЕЧЕНИЕМ МАКСИМАЛЬНОГО БЫСТРОДЕЙСТВИЯ ПО КОНТУРУ ТОКА (МОМЕНТА) ДЛЯ ГОРНЫХ МАШИН Специальность 05.09.03 - Электротехнические комплексы и системы ДИССЕРТАЦИЯ на...»

«КАБАЛИН ЕГОР ИВАНОВИЧ РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИИ И МЕТОДИКИ РАСЧЕТА СИСТЕМЫ ДВУХКОНТУРНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ЭЛЕКТРОПРОВОДЯЩИХ ТИГЛЕЙ ВАКУУМНЫХ ИНДУКЦИОННЫХ ПЕЧЕЙ Специальность 05.09.10 - Электротехнология Диссертация на соискание учной степени кандидата технических наук Научный руководитель : д. т. н., профессор Кувалдин А.Б. Москва -...»

«ДЖАБОРОВ МЕХРУБОН МАХМАДКУЛОВИЧ ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ЗОННЫХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ ДЛЯ ЭЛЕКТРОВОЗОВ НА ПЕРЕМЕННОМ ТОКЕ Специальность: 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы Диссертация на соискание ученой степени Кандидат технических наук Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Н....»

«Белоусов Евгений Викторович УДК 62-83::621.313.3 ЭЛЕКТРОПРИВОД МЕХАНИЗМА ПОДАЧИ СТАНА ХОЛОДНОЙ ПРОКАТКИ ТРУБ с СИНХРОННОЙ РЕАКТИВНОЙ МАШИНОЙ НЕЗАВИСИМОГО ВОЗБУЖДЕНИЯ Специальность 05.09.03 – “Электротехнические комплексы и системы” Диссертация на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель – кандидат технических наук Григорьев М.А. Челябинск – ОГЛАВЛЕНИЕ...»

«Фризен Василий Эдуардович ИНДУКЦИОННЫЕ КОМПЛЕКСЫ ДЛЯ ИННОВАЦИОННЫХ ЭЛЕКТРОМЕТАЛЛУРГИЧЕСКИХ ТЕХНОЛОГИЙ Специальность 05.09.10 Электротехнология Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант : доктор технических наук, профессор Сарапулов Федор Никитич Екатеринбург 2014 Оглавление Перечень встречающихся сокращений 5 Введение 1. Аналитический обзор...»

«Махалин Александр Николаевич ОБОСНОВАНИЕ СТРУКТУРЫ И ПАРАМЕТРОВ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИХ КОМПЛЕКСОВ ОБЪЕКТОВ ГАЗОТРАНСПОРТНЫХ СИСТЕМ Специальность 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук НАУЧНЫЙ...»

«ВДОВИН ВЛАДИМИР ВЛАДИМИРОВИЧ АДАПТИВНЫЕ АЛГОРИТМЫ ОЦЕНИВАНИЯ КООРДИНАТ БЕЗДАТЧИКОВЫХ ЭЛЕКТРОПРИВОДОВ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА С РАСШИРЕННЫМ ДИАПАЗОНОМ РЕГУЛИРОВАНИЯ Специальность: 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – д. т. н.,...»

«Григорьев Максим Анатольевич УДК 62-83::621.313.3 СИНХРОННЫЙ РЕАКТИВНЫЙ ЭЛЕКТРОПРИВОД С НЕЗАВИСИМЫМ УПРАВЛЕНИЕМ ПО КАНАЛУ ВОЗБУЖДЕНИЯ И ПРЕДЕЛЬНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ ПО БЫСТРОДЕЙСТВИЮ И ПЕРЕГРУЗОЧНЫМ СПОСОБНОСТЯМ Специальность 05.09.03 – “Электротехнические комплексы и системы” Диссертация на соискание учёной степени доктора технических наук Научный консультант – доктор технических наук,...»

«РАДЬКО Сергей Иванович РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ ЭЛЕКТРОТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ПЕРЕРАБОТКИ ТЕХНОГЕННЫХ ОТХОДОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПАРОВОДЯНОГО ПЛАЗМОТРОНА Специальность: 05.09.10 – Электротехнология Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – доктор технических наук,...»

«Масликов Павел Александрович ИССЛЕДОВАНИЕ УСЛОВИЙ ПОЛУЧЕНИЯ ЖИДКОЙ ФАЗЫ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ ВНУТРИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ТЕЛ ПРИ ИНДУКЦИОННОМ НАГРЕВЕ Специальность: 05.09.10– Электротехнология Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель –...»

«ШЕВЧУК Антон Павлович ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ГРУППОВОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ В РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ СЕТЯХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ В УСЛОВИЯХ ТЕРРИТОРИАЛЬНО РАССРЕДОТОЧЕННЫХ ЭЛЕКТРОПОТРЕБИТЕЛЕЙ Специальность 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы...»

«БЫСТРОВ АЛЕКСЕЙ ВАДИМОВИЧ РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ВЫБОРА СИСТЕМЫ ЗАЗЕМЛЕНИЯ ЭКРАНОВ ОДНОЖИЛЬНЫХ СИЛОВЫХ КАБЕЛЕЙ С ИЗОЛЯЦИЕЙ ИЗ СШИТОГО ПОЛИЭТИЛЕНА НА НАПРЯЖЕНИЕ 6-500 КВ Специальность 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель кандидат технических наук, доцент Хевсуриани И.М. Москва СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1...»

«ДИЁРОВ РУСТАМ ХАКИМАЛИЕВИЧ ПОСТРОЕНИЕ СИСТЕМЫ АВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ АКТИВНОЙ МОЩНОСТИ ГИДРОАГРЕГАТА МИНИ-ГЭС НА ОСНОВЕ МАШИНЫ ДВОЙНОГО ПИТАНИЯ Специальность 05.09.03 - Электротехнические комплексы и системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – к.т.н., доцент...»

«ПАПШЕВ Вячеслав Андреевич МОДИФИКАЦИЯ ЭЛЕКТРОПЛАЗМЕННЫХ БИОКЕРАМИЧЕСКИХ ПОКРЫТИЙ ЛАЗЕРНЫМ ИКИЗЛУЧЕНИЕМ С УЛУЧШЕНИЕМ ИХ ФИЗИКОМЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ Специальность 05.09.10 – Электротехнология Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель : д.т.н., проф. Лясников В.Н. Саратов – 2014 2 Содержание: Введение 1. Современное состояние вопроса совершенствования...»

«ТИМОЩЕНКО Константин Павлович РАЗРАБОТКА АЛГОРИТМОВ АВТОМАТИЗИРОВАННОГО ЦИФРОАНАЛОГОВОГО СТЕНДА ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ СИСТЕМ ВОЗБУЖДЕНИЯ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИХ КОМПЛЕКСОВ Специальность 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени...»

«Лукпанов Женисбек Кожасович Электропривод нефтеперекачивающих станций с преобразователями частоты 05.09.03 - Электротехнические комплексы и системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель : Сагитов П.И. Алматы, 2007 41 Алматы, 2005 Содержание Введение.. 1 Исследование технологических особенностей работы мощных электроприводов нефтеперекачивающих насосных станций. 1.1 Способы...»

«УДК 62-83::621.314.5 МОДЗЕЛЕВСКИЙ Дмитрий Евгеньевич ЦИФРОВАЯ СИСТЕМА УПРАВЛЕНИЯ ТИРИСТОРНЫМ ЭЛЕКТРОПРИВОДОМ ШАХТНОЙ ПОДЪЕМНОЙ УСТАНОВКИ Специальность 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических наук профессор...»

«Иванов Александр Николаевич ИССЛЕДОВАНИЕ ЭЛЕКТРОДИНАМИЧЕСКИХ УСИЛИЙ В УСТРОЙСТВАХ ИНДУКЦИОННОГО НАГРЕВА И РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ ЗАЩИТЫ ОТ ИХ ВОЗДЕЙСТВИЯ Специальность: 05.09.10 – Электротехнология Диссертация на соискание учной степени кандидата технических...»

«Сысолятин Виктор Юрьевич УДК 621.791, 66.028 ЦИФРОВЫЕ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИЕ КОМПЛЕКСЫ КОНТРОЛЯ КОЛИЧЕСТВА ЭЛЕКТРИЧЕСТВА ПРИ ПРОТЕКАНИИ ТОКА В ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКИХ УСТРОЙСТВАХ Специальность 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель –...»







 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.