WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

На правах рукописи

ВЕРНЕР Надежда Николаевна

ПОВЫШЕНИЕ НАДЕЖНОСТИ ПИЛЬНЫХ ЦЕПЕЙ

ОБОСНОВАНИЕМ ИХ КОНСТРУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВ И

ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ

05.21.01 – Технология и машины лесозаготовок и лесного хозяйства

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Санкт-Петербург – 2010 2

Работа выполнена на кафедре Технологии лесозаготовительных производств в Санкт-Петербургской государственной лесотехнической академии имени С.М. Кирова

Научный руководитель – доктор технических наук, профессор Григорьев Игорь Владиславович

Официальные оппоненты – доктор технических наук, профессор Минаев Александр Николаевич кандидат технических наук, доцент Цыгарова Марина Валентиновна

Ведущая организация – Карельский научно-исследовательский институт лесопромышленного комплекса (КарНИИЛПК)

Защита диссертации состоится 24 декабря 2010 г. в часов на заседании диссертационного Совета Д.212.220.03 при Санкт-Петербургской государственной лесотехнической академии имени С.М. Кирова

С диссертацией можно ознакомиться в научной библиотеке СПбГЛТА.

Автореферат разослан «19» ноября 2010 г.

Ученый секретарь диссертационного Совета, проф. Г.М. Анисимов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Пильные цепи хорошо известны в качестве режущего инструмента, применяющегося в лесозаготовительной промышленности. В СССР выпускалось более 4 млн. штук цепей в год. В настоящее время этот сектор занят, в основном, продукцией импортного производства, что связано с неудовлетворительным качеством и надежностью отечественных пильных цепей. Исследования в этой области практически полностью свернуты. Это приводит к застою в разработке и внедрении новых, более совершенных конструкций данного вида режущего инструмента, и вытеснению продукции отечественных производителей изделиями западных фирм. Более того, производители лесозаготовительных машин, в последнее время стали оснащать пильные аппараты собственного производства импортными пильными цепями для повышения эксплуатационных показателей и, соответственно, конкурентоспособности своей техники.





Изменить сложившуюся ситуацию можно путем научно-обоснованного совершенствования конструкции отечественных пильных цепей, что позволит им выйти на мировой уровень по эксплуатационным показателям и показателям надежности.

Цель работы. Повышение эффективности универсальных пильных цепей совершенствованием их конструкции и эксплуатационных показателей.

Объект исследований. Мелкозвенные универсальные пильные цепи.

Предмет исследования. Процессы пиления древесины универсальными пильными цепями и износа цепей во время эксплуатации.

Научная новизна работы. Разработанные и исследованные математические модели расчета основных показателей надежности пильных цепей и оптимальной стратегии их восстановления, с учетом трещиностойкости цепей и эксплуатационных показателей работы, позволяют принимать организационно-технические мероприятия на стадии их изготовления и эксплуатации, повышающие эффективность работы пильных цепей.

Значимость для теории и практики. Разработанные методики расчета показателей надежности пильных цепей развивают теорию надежности оборудования лесопромышленного комплекса. Результаты работы позволяют принимать конструкторские решения при изготовлении и эксплуатации пильных цепей. Методика приведения наработки пильной цепи в площади пропила (м2) к ее производительности на заготовке древесины (м 3) позволяет производить необходимые технико-экономические расчеты при проектировании лесозаготовительных работ. Разработанный стенд для проведения экспериментальных исследований позволяет с большой точностью и эффективностью получать данные, характеризующие процесс эксплуатации пильных цепей.

На защиту выносятся следующие положения:

методика расчета надежности пильных цепей;

методика определения оптимальной стратегии восстановления пильных цепей;

методика приведения наработки пильной цепи в площади пропила (м2) к ее производительности на заготовке древесины (м3);

конструкция экспериментального стенда для проведения сравнительных испытаний пильных цепей.

Достоверность выводов и результатов исследований обеспечена:

применением методов теории надежности; проведением экспериментальных исследований в лабораторных условиях и подтвержденной адекватностью полученных моделей за счет удовлетворительной сходимости экспериментальных и теоретических данных.

Апробация работы. Основные положения диссертации и отдельные ее разделы докладывались и обсуждались на шести научных конференциях, включая три международных, а также на ежегодных научнотехнических конференциях Санкт-Петербургской государственной лесотехнической академии имени С.М. Кирова в 2006-2010 гг. Часть материалов работы получена соискателем при выполнении проектов «Совершенствование конструкции пильных цепей с целью повышения их надежности» и «Повышение качества режущих инструментов лесозаготовительных машин», «Повышение эффективности цепных режущих инструментов лесопромышленного комплекса обоснованием их конструктивных и эксплуатационных параметров» по субсидиям в виде грантов Правительства Санкт-Петербурга для студентов, аспирантов, молодых ученых, молодых кандидатов наук вузов и академических институтов, расположенных на территории Санкт-Петербурга в 2008-2010 гг.





Публикации. Материалы диссертации опубликованы в двенадцати печатных работах, включая одну статью в журнале, рекомендованном ВАК РФ для публикации материалов кандидатских и докторских диссертаций, и один патент на полезную модель. Результаты исследований отражены в научно-технических отчетах по НИР.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 4 глав, основных выводов и рекомендаций, списка литературы. Общий объем работы 145 с. Диссертационная работа содержит 30 рисунков, 8 таблиц. Список литературы содержит 145 источников.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении сформулирована актуальность темы диссертационной работы, определена цель исследований, изложены научная новизна и практическая ценность работы, сформулированы основные положения, выносимые на защиту.

1. Состояние вопроса и задачи исследования Рассмотрено состояние проблемы, включая конструктивные особенности пильных цепей и их место в лесозаготовительном производстве, основные понятия и инструменты теории надежности, методы расчета надежности, исследования надежности технических систем в лесопромышленном комплексе, основные причины отказов пильных цепей, методы испытаний и применяемое оборудование для определения характеристик надежности пильных цепей. Проведен анализ исследований по указанным вопросам.

Большой вклад в решение вопросов повышения надежности машин и оборудования лесозаготовительного производства, внесли отечественные ученые Андреев В.Н., Дмитриев С.В., Иевлев Л.И., Полищук А.П., Санеблидзе И.И., Шиловский В.Н., Серов А.В., Мазуркин П.М., Кучерявый В.И., Герасимов Ю.Ю., Амалицкий В.В., Шегельман И.Р., Питухин А.В., и др.

Анализ работ показал, что к настоящему времени, несмотря на значительный объем выполненных исследований, нет методик расчета основных показателей надежности пильных цепей, и эффективной лабораторной и методической базы для стендовых испытаний пильных цепей. На основании анализа исследования сформулированы выводы и следующие задачи, которые необходимо решить для достижения поставленной цели:

разработать методику расчета надежности пильных цепей;

выполнить анализ влияния дефектов изготовления пильных цепей на их надежность;

разработать методику определения оптимальной стратегии восстановления пильных цепей;

разработать методику приведения наработки пильной цепи в площади пропила (м2) к ее производительности на заготовке древесины разработать стенд для проведения испытаний пильных цепей;

провести стендовые испытания пильных цепей;

разработать рекомендации по увеличению надежности и эксплуатационной эффективности пильных цепей.

2. Теоретические исследования надежности пильных цепей Методика расчета надежности пильных цепей. Конструктивно, пильная цепь представляет совокупность последовательно соединенных элементов.

Структурная схема надежности (ССН), по которой производится оценка надежности, зависит от типа конструкции цепи. Оценка надежности должна выполняться по двум основным свойствам: безотказности и долговечности.

При рассмотрении любого свойства надежности в первую очередь анализируются типы отказов, что позволяет создать ССН, служащей основой для оценки надежности. С точки зрения оценки показателей безотказности известны следующие типы отказов: постепенные отказы, возникающие вследствие изнашивания сопряженных поверхностей трения, затупления лезвий зубьев цепи, и внезапные отказы - разрывы. Анализ показал, что на работу цепи значительно влияет точность ее изготовления. На стадии изготовления звенья цепи имеют высадку отверстия в нижних частях звена. При изготовления Г-образных зубцов на стадии гибки заготовки имеет место неравномерный отгиб режущей кромки. На стадии изготовления осей появляются необеспечение соосности шеек и буртика оси, бочкообразность буртика оси, несоблюдение размеров по диаметру и длине буртика оси.

Зазоры в шарнирах пильной цепи можно определить при поперечном прогибе цепи под собственной тяжестью и при продольном скручивании.

При поперечном прогибе величина зазоров определяется из выражения:

где: l – расстояние между опорами, на которых лежит измеряемый участок цепи; h – толщина среднего звена; lпр – величина стрелы поперечного прогиба цепи; tц – шаг цепи.

Величина зазора при продольном скручивании:

где: скр – угол скручивания измеряемого участка цепи; е – длинна измеряемого участка.

Рассмотрим сначала оценку надежности, например, вероятность безотказной работы (ВБР) по причине внезапных отказов. Тогда, если при поломке сборочной единицы (СЕ) происходит отказ всей цепи, ВБР определяется для последовательной ССН по формуле:

где: m – общее количество сборочных единиц, Р jвн - ВБР каждой СЕ.

В свою очередь, если каждая СЕ включает n – элементов, то Рiвн – ВБР i-го элемента.

где:

Таким образом, общая ВБР цепи определяется по формуле:

Вводя допущение о независимости событий наступления внезапных или постепенных отказов, согласно теории о произведении событий:

где: Р - общая надежность цепи (ВБР) по критерию внезапных отказов;

Рпп - общая надежность по причине постепенных отказов.

Оценка надежности по формуле (6) является приближением, т.к. в данном случае внезапный отказ может быть связан с износом той или иной детали. При этом, вероятность Р подсчитывается по формуле, учитывающей условную вероятность события Таким образом, при оценке ВБР наступления события, заключающегося в одновременном наступлении внезапного и постепенного отказов, должно учитывать влияние на вероятность внезапного отказа явления износа элементов. Рассмотрим далее методы оценки характеристик надежности пильных цепей.

Постепенные отказы. Постепенные отказы из-за явления изнашивания хорошо описываются веерной линейной или нелинейной функциями. При этом полуслучайный процесс изнашивания выражается формулой:

где: (+) – износ отверстия; ( - ) – износ втулки; U t - текущее (случайное) значение износа; U o - случайное (или неслучайное) значение начального зазора в соединении; Vu t – время.

При определении закона распределения времени наступления постепенного отказа f(t) используем допущения: 1. U t = U пред - предельнодопустимые значения износа (верхняя граница); 2. U o - принимаем сначала за детерминированную СВ; 3. Скорость изнашивания распределена по нормальному закону где: mVu, Vu –математическое ожидание и СКО скорости изнашивания.

Тогда, используя теорему о функции случайного аргумента получаем закон распределения в виде так называемого -распределения где:

При этом ВБР определяется по формуле:

Интервал восстановления, при котором с вероятностью 1- исключается появление постепенного отказа, определяется согласно уравнению:

где: U1- – квантиль распределения, т.е. величина, соответствующая ВБР=1Согласно справочной литературе:

Имея экспериментальные значения mVu, Vu и заданные значения Uпр и Uо, определяется оптимальное время восстановления (для зуба - заточки).

Снимем далее некоторые допущения. Пусть U o - случайная величина, с нормальным законом распределения и параметрами mUo и Uo. Тогда, закон распределения f(t) имеет вид распределения Бернштейна Соответственно, ВБР определяется по формуле:

Одним из допущений, принятых при определении Р nn t было предположение о линейном характере функции U(t). Более близко к реальному процессу предположение о нелинейном законе изменения функции U(t) В этом случае закон распределения f(t) сводится к – распределению, но с другим значением параметра –. При этом Порядок определения ВБР и интервала восстановления остается прежним. Приближенное определение mVu и Vu может быть получено с помощью их определения в 2х сечениях случайного процесса (ti и ti+1). Так, в частности, где: mu ti 1, mu ti - соответственно, значения износа в двух произвольно выбранных сечениях.

где: ku – корреляционный момент, Внезапные отказы. Статическая потеря прочности новой цепи при правильном ее ремонте и отсутствия брака будет явлением маловероятным.

Поэтому, более целесообразным будет учет ослабления деталей вследствие их износа. В общем случае, как известно из теории надежности, ВБР по условию статической прочности определяется следующим образом:

Из анализа формул (18) и (19) видны неопределенности. В формуле (19) фигурирует ku, а он, в свою очередь, зависит от неизвестных Vu. Поэтому определение mVu, Vu и ku рекомендуется выполнять с использованием ЭВМ и специальных прикладных программ. При выводе формулы (20) принято допущение о нормальных законах распределения допускаемых и эксплуатируемых напряжений с соответствующими параметрами этих законов mд, mэ, д, и э (математическое ожидание и СКО соответствующих напряжений).

Определение оптимальной стратегии восстановления пильных цепей.

Каждая восстановительная работа характеризуется особенностями, от которых зависит длительность ее проведения и потери, связанные с ее выполнением. Для восстанавливаемых систем среди других показателей основными являются: коэффициент готовности – кг, и группа экономических показателей, включающая удельные потери или прибыль.

При восстановлении при внезапном отказе могут применяться два основных типа стратегии: строго периодическое восстановление (стратегия 1); восстановление блоками (стратегия 2). При стратегии 1 система восстанавливается сразу после отказа. Если она проработала без отказов заданный интервал времени, то производятся профилактические работы (замена или полное восстановление). Восстановления, производимые при отказе, называются аварийными. При профилактике и при отказе производится полное восстановление системы. Обозначим Ya() и Yp() – соответственно, среднее число аварийных и профилактических восстановлений в единицу времени. Тогда, если математическое ожидание времени между аварийными и профилактическими восстановлениями будут, соответственно, Ма() и, Мр(), то Согласно теории восстановления где – случайный интервал времени между профилактиками, t - случайный интервал времени между аварийными восстановлениями, т.о. наработка до отказа F (t ) P(t ) - функция распределения наработки;

F (t ) 1 F (t ) - вероятность безотказной работы (ВБР).

Если известны Са и Ср – соответственно, средние затраты на аварийное и профилактическое восстановление, (очевидно Са Ср), то интенсивность эксплуатационных затрат (затраты в единицу времени), будут равны При увеличении затраты на аварийное восстановление будут возрастать, а расходы на профилактику убывать. Тогда задача заключается отыскании, обеспечивающего min С ( ), 0,. Решение задачи при известных законах распределения F() и F(t) может быть произведена прямым поиском min С ( * ) с применением любого метода НЛП; нахождением корней уравнения, получаемого с помощью уравнения Эйлера, т.е.

Так как F (t )dt 0, то после преобразований получим:

После дифференцирования и преобразований имеем уравнение:

где: C - отношение средних затрат на профилактическое и аварийное восстановление; ( ) - интенсивность интервалов между произвольными восстановлениями ( ); F t - ВБР пильных цепей по условию внезапного отказа; F - функция распределения от.

При работе пильная цепь находится в режиме случайных колебаний со спектром частот сложной структуры. Можно утверждать, что закон распределение амплитуд будет иметь вид закона Релея с плотностью где: – амплитуда напряжения, 2 - дисперсия нагружения.

где t – текущее время (0 t ); пр – предельно допустимый уровень напряжений; mt – средний период между циклами нагружения.

В свою очередь, усталостная долговечность (ресурс) будет равен:

где т – показатель кривой усталости; N0 – базовое число циклов.

При указанных допущениях оптимальный период профилактики можно искать прямым путем, оптимизируя выражение (23), которое будет иметь вид:

3. Методика и аппаратура экспериментальных исследований Для проведения экспериментальных исследований разработан и изготовлен «Стенд для сравнительных испытаний пильных цепей» позволяющий измерять и регистрировать основные характеристики процесса работы пиления древесины пильными цепями. Основными узлами стенда являются пильный узел, транспортер для подачи образцов, измерительнорегистрирующая аппаратура. Пильный узел состоит из трех, расположенных параллельно друг другу пильных блоков, выполненных на основе пил ЭПЧ-3. Пильные блоки крепятся к площадкам тензозвеньями, с помощью которых измеряются усилие резания и подачи. Перемещение пильных узлов по направляющим стойкам производится механизмом, включающим вариатор со встроенным двигателем, редуктор и систему передач. Это позволяет менять скорость подачи от 0,04 м/с до 0,5 м/с. Механизм подачи образцов под пильные блоки представляет собой роликовый транспортер, состоящий из двух секций: приводной и не приводной. Для удержания образцов во время пиления над приводной секцией рольганга установлена прижимная рамка, которая предотвращает смещение образца во время пиления. Измерительно-регистрирующая аппаратура состоит из самопишущего ваттметра и усилителя. Для тарировки величины резания и усилия отжима используется динамометр. Силовой блок пильного узла состоит из преобразователя частоты тока, мощностью 20 кВт и комплекта пусковых устройств на 5 электропил.

На стенде проводятся измерения усилий резания и подачи, а также мощности резания. Блок-схема для измерения усилий резания и подачи включает в себя тензопреобразователи, включенные по мостовой схеме.

Электрический сигнал тензопреобразующих мостов подается на усилитель. Усиленные сигналы подаются на вибраторы осциллографа. Мощность резания измеряется с помощью самопишущих ваттметров, подключенных в силовую цепь двигателей ЭПЧ-3. Конструкция стенда позволяет производить сравнительные испытания одновременно трех пильных цепей, при этом каждой обеспечиваются практически равные условия работы. Это достигается за счет небольшого (5 см) расстояния между пильными аппаратами в плане, что позволяет, помимо одинаковости условий пиления, получить большую наработку (площадь пропила) на пильные цепи при экономном расходе образцов древесины.

4. Результаты экспериментальных исследований Разработка методики приведения наработки пильной цепи в площади пропила к ее производительности на заготовке древесины. Под наработкой понимается суммарная площадь пропилов до наступления отказа.

Учет ведется по одной стенке в пропиле. В процессе испытаний наработка определяется непосредственно измерением и суммированием. В опытах используется брус прямоугольного сечения где: a и b – размеры сторон в сечении бруса; n – число пропилов к моменту измерения.

Так как на лесозаготовках учет древесины ведется в м3, необходимо перевести единицу площади S пропила в единицу объема. Это необходимо также и потому, что существующие нормы потребления пильных цепей выражены в штуках на тысячу кубометров древесины.

Чтобы перевести S в эквивалентные показатели объема обработанной древесины воспользуемся величинами: средним объемом хлыста Vх.ср., средним диаметром хлыста d х.ср., средним объемом сортимента Vс.ср., средним диаметром дерева у пня d д.ср.. Тогда при раскряжевке среднего хлыста среднее число пропилов можно определить:

Площадь пропилов при раскряжевке одного среднего хлыста можно определить из выражения:

Если известна наработка цепи на отказ, измеренная в единицах площади пропилов, то перевести это значение в наработку в виде объема раскряжевки хлыстов можно по формуле:

Это наработка в м3 древесины цепи до ее заточки. Чтобы определить норму расхода пильных цепей при раскряжевке хлыстов, необходимо знать допустимое число заточек пз зубьев. Тогда пильной цепью можно раскряжевать объем хлыстов:

а потребное число пильных цепей для раскряжевки 1000 м3 хлыстов составит:

Это показатель менее точный в количественном выражении, так как определяется по средним значениям входящих в формулу величин, но более привычен для сравнения. Расчетное значение нормы расхода пильных цепей на валке леса можно получить, положив в формулах пн=1 и Таким образом, зная наработку S на отказ, можно оценивать и сравнивать пильные цепи различного исполнения по главному технологическому параметру. Для ПЦУ-10,26 мм, используемых на бензиномоторных пилах при валке деревьев в насаждениях со средним объемом хлыста 0,2 – 0,4 м3, наработка в межзаточной период составляет: летом – 85 м3; зимой – 75 м3. Средний ресурс этих цепей равен: летом 1200 м3, зимой 800 м3. При среднем объеме хлыста, равном 0,3 м3, его диаметр в комле равен 0,22 м, а длина 16 м. Тогда площадь пропила с учетом подпила при валке одного дерева составляет 0,05 м2. Суммарные площади пропилов при наработке в межзаточной период будут равны: зимой – 12,5 м2, летом – 14 м2. При наработке среднего ресурса для этих целей площади пропилов составляют:

летом – 200, зимой – 133 м2.

Норма выработки при использовании ПЦУ-10,26 мм на раскряжевке хлыстов со средним объемом 0,2 - 0,4 м3 электропилами составляет: в межзаточной период летом – 30 м3, зимой – 20 м3 при наработке среднего ресурса летом – 600 м3, зимой – 500 м3. При среднем объеме хлыста 0,3м3 и площади пропилов, равной 0,079 м2 наработка по площади пропилов в межзаточной период составит: летом – 7,9 м2, зимой – 5,3 м2, а наработка до среднего ресурса составит: летом – 158 м2, зимой – 132 м2. Необходимое число заточек зубьев для наработки среднего ресурса будет равно: летом – 20, зимой – 25.

Определение допустимых отклонений при изготовлении пильных цепей. При разновысотности зубьев в собранной цепи 0,25 мм, и снижении ограничительного выступа строгающего звена относительно зуба 0,9±0, мм, в диапазоне 0,2 мм ограничительного выступа разность толщин снимаемой стружки и нагрузки на соседние зубы может достигать 25%. При постоянной скорости подачи пилы, если один зуб срезает стружку толщиной 0,9-0,1=0,8 мм по допустимому значению ограничителя, то следующий за ним зуб может срезать стружку толщиной 0,8-0,25=0,55 мм по допустимой разновысотности зубьев. Разность толщины стружки и пропорциональной ей нагрузки на зуб достигнет 31%.

Диапазон допустимых отклонений заднего угла горизонтальной режущей кромки составляет 1° при номинальном его значении 7°. В процессе затупления лезвия зубца задний угол быстро уменьшается, поэтому разность нагрузок по этому допуску может достигать значительных величин.

Стрела поперечного прогиба собранной и обкатанной пильной цепи, уложенной на две опоры с расстоянием между ними а=510 мм, не должна превышать h=50 мм, а разность значений стрелы прогиба в две противоположные стороны не более 15 мм. Допустимый радиус бокового прогиба пильной цепи может быть определен из выражения:

Так как кривая прогиба представляет собой ломаную линию, описываемую часть окружности радиуса r. Длина дуги прогнутой части цепи между опорами составляет:

Если учесть, что ближайшие правые и левые зубцы расположены на расстоянии 4t, то при t=10,26 мм допустимое уширение обкатанной новой цепи по условиям поперечного прогиба составит 0,93 мм.

Для обеспечения оптимизации затрат на изготовление пильных цепей необходимо обеспечить равнонадежность всех составляющих, т.е. долговечность режущих элементов должна быть равна долговечности шарнирных элементов. В противном случае цепь будет выбрасываться не до конца выработав свой ресурс по одному из показателей, т.е. не будут полностью оправданы затраты на ее изготовление. Число переточек режущих элементов до полного износа является, в большой мере, косвенным показателем качества материала зубьев цепи. Это объясняется тем, что существующие заточные станки и технология заточки пильных цепей не исключает «пережога» и нарушения угловых параметров зубцов. Этим можно объяснить тот факт, что наработка пильной цепи от переточки до переточки уменьшается с увеличением числа уже выполненных переточек:

где: 1, 2, …, i – порядковый номер заточки цепи.

На техническое состояние пильной цепи существенное влияние оказывают угол поворота пары звеньев на одном шарнире в направлении поперечного прогиба цепи и угол скручивания пары звеньев на одном шарнире в плоскости перпендикулярной оси участка вытянутой цепи. По мере увеличения наработки величины и изменяются по разному, однако их предельные значения должны быть близкими.

Длину участка новой пильной цепи можно определять как где: t – шаг цепи; z – число звеньев цепи.

После некоторой наработки длина того же участка будет большей первоначальной, за счет увеличения шага. При равнопрочных звеньях шаг цепи будет увеличиваться равномерно, при неравнопрочных – неравномерно. В предельном состоянии, когда шаг цепи превышает критическое значение, цепь выбраковывается. Следовательно, неравнопрочные звенья будут приводить к эффекту «слабого звена» и также могут создавать ситуацию выбраковки цепи, не выработавшей полностью ресурс всех звеньев.

Следовательно, для обоснования конструктивных и качественных изменений пильных цепей необходимо различать три основных ресурса пильной цепи: Sl – ресурс по увеличению шага цепи; Sз – ресурс по допустимому числу заточек зубьев цепи; S – ресурс по исправности шарниров. Кроме того, необходимо стремиться к тому, чтобы все эти ресурсы были одинаковы, при максимально возможном числе переточек.

Соотношение ресурса цепи по переточкам с общим ресурсом будет иметь случайный характер, поскольку на затупление зубьев цепи влияют как систематические факторы, так и случайные – попадание абразивов, твердых предметов в зоне пропила, удары и падения пильного аппарата.

Влияние качества изготовления пильных цепей на энергетическую эффективность процесса пиления. При пилении зубы пильной цепи в пропиле отклоняются от нормального положения, то есть цепь работает с нарушением устойчивости в трех взаимоперпендикулярных плоскостях.

При этом линия расположения центров шарниров участка цепи, находящегося в пропиле, не является параллельной линии профиля направляющей шины, и передние по ходу движения части режущих зубьев, отклоняясь от шины, ухудшают продольную и поперечную устойчивость цепи в плоскости пропила.

В продольной плоскости пропила при вхождении зуба в пропил горизонтальная и вертикальная составляющие силы сопротивления резанию на горизонтальной режущей кромке зуба поворачивают зуб на угол относительно точки контакта ограничителя подачи с дном пропила. Толщина снимаемой стружки h меньше высоты превышения ограничителя подачи над режущей кромкой то. По мере прохождения рассматриваемого зуба по высоте пропила, в пропил входит следующий зуб. Сила сопротивления резанию на этом зубце увеличивает усилия на шарнирах первого зуба по ходу движения. Зуб, возвращаясь в исходное положение, заглубляет горизонтальную режущую кромку в древесину, что приводит к увеличению толщины снимаемой стружки. Возросшие при этом силы сопротивления резанию уравновешивают момент от тяговых усилий. По ходу движения по длине пропила поворот первого зуба в исходное положение (=0) будет происходить по мере вступления в пропил последующих зубьев, до тех пор, пока толщина снимаемой этим зубом стружки h не станет равной высоте превышения ограничителя подачи над режущей кромкой то. При этом момент поворота зуба от тяговых усилий превышает момент от силы сопротивления резанию при толщине снимаемой стружки h= то. Это показывает выражение:

где а – размер зуба, мм.

С уменьшением угла поворота зуба 0 толщина снимаемой стружки стремится к высоте ограничителя подачи h то.

В поперечной плоскости пропила зубец цепи также отклоняется от нормального положения. В процессе пиления острой цепью зуб вертикальным участком режущей кромки врезается в стенку пропила и заглубляется в древесину. Вследствие этого происходит перекос вместе с блоком цепи в поперечной плоскости пропила. При этом боковые поверхности хвостовика цепи соприкасаются с боковыми поверхностями паза направляющей шины, что приводит к дополнительным затратам энергии на трение хвостовика в пазу пильной шины и их ускоренному износу.

Боковой зажим цепи в пропиле можно объяснить разной степенью затупления режущих кромок зубьев и изношенностью шарниров цепи.

Вертикальный участок режущей кромки зубьев затупляется быстрее, чем горизонтальный. Это приводит к тому, что режущая кромка вертикального участка зуба прекращает резание древесины и начинает происходить отжим зуба. В это же время, горизонтальный участок лезвия зуба еще продолжает резание и углубляет дно пропила. Отжим вертикального участка приводит к уменьшению ширины пропила и перекосу блока пильной цепи, что приводит к боковому зажиму блока цепи в пропиле и существенному увеличению потерь мощности на трение цепи о шину и древесину.

Результаты исследования зависимости показателей процесса пиления от снижения ограничителей подачи режущих зубьев пильных цепей.

При выполнении этой серии опытов средние значения полной мощности, производительности чистого пиления (Пчп), усилия резания, удельной работы пиления и подачи на зуб, в зависимости от усилия подачи, были получены для работы ПЦУ-10,26 со снижением ограничителей подачи от 0, до 1,7 мм и разной высотой пропила. Результаты показали, что с увеличением снижения ограничителей подачи, значения мощности и производительности чистого пиления, соответствующие любому значению усилия подачи, возрастают.

Затем были вычислены значения усилия подачи, Пчп и удельной работы пиления, соответствующие полному использованию мощности двигателя 2,0 кВт при работе ПЦУ-10,26 с исследуемыми значениями снижения ограничителей подачи. С увеличением подачи на зуб от 0,5 до 1,7 мм усилие подачи, необходимое для реализации мощности двигателя 2 кВт уменьшается на 21-36%. Наибольшая Пчп при полном использовании мощности 2 кВт получена при работе ПЦУ-10,26 со снижением ограничителей подачи 0,8-1,1 мм и равна в зависимости от высоты пропила м2/с.

Были рассчитаны значения снижения ограничителей подачи, соответствующие экстремальным значениям Пчп и удельной работы пиления.

Установлено, что с увеличением подачи на зуб потребная мощность пиления возрастает. Максимум Пчп при малых усилиях подачи (25-50 Н) имеет место при снижении ограничителей подачи более 2 мм. С увеличением усилия подачи значение подачи на зуб, соответствующее максимальной Пчп уменьшается до h=1,75 мм. Удельная работа пиления имеет минимум при снижении ограничителей подачи равном 1,1-1,4 мм. С целью увеличения Пчп и уменьшения удельной работы пиления и усилия подачи подачу на зуб ПЦУ-10,26 целесообразно иметь в пределах от 0,8 до 1,4 мм.

Влияние скорости резания на энергоэффективность процесса пиления.

Максимальная Пчп при использовании заданной мощности двигателя достигается при работе с наилучшим соотношением усилия подачи пильного аппарата и скорости резания. С увеличением скорости резания интенсивность прироста потребной мощности и Пчп возрастает. Увеличение удельной работы пиления при повышении скорости резания показывает, что затраты мощности в этом случае возрастают более быстро, чем Пчп. Большую часть мощности трения пильной цепи о шину составляет мощность холостого хода пильной цепи. Резкое увеличение затрат мощности холостого хода ПЦУ-10,26 происходит при скорости резания больше 14,0 м/с.

При работе ПЦУ-10,26 с увеличением используемой мощности, независимо от скорости резания, значения удельной работы пиления возрастают. При работе ПЦУ-10,26 с высотой пропила 0,04 м Пчп соответствующая полному использованию мощности свыше 2 кВт с повышением скорости резания возрастает, достигая максимального значения при скорости резания 14,0 м/с, а затем снижается. При пилении с высотой пропила 0,12 м и 0,2 м с увеличением скорости резания и соответствующим уменьшением усилия подачи удельная работа пиления возрастает, а Пчп снижается.

Предлагаемая методика определения показателей надежности пильных цепей, позволяет с удовлетворительной точностью прогнозировать ее наработку до предельного состояния (расхождение между теоретическими и экспериментальными данными составляют 6,5 %).

Наиболее существенными дефектами звеньев пильной цепи, получаемыми ими на стадии изготовления и оказывающими влияние на надежность цепи, являются: высадка отверстия в нижних частях звена;

неравномерный отгиб режущей кромки; необеспечение соосности шеек и буртика оси; бочкообразность буртика оси.

Разработанная методика определения оптимального интервала времени между профилактиками пильной цепи, позволяет оптимизировать затраты на вспомогательные работы в части заточки и обслуживания инструмента.

Разработанный и запатентованный «Стенд для сравнительных испытаний пильных цепей» (Патент на полезную модель № 74337 опубл.

27.06.2008 Бюлл. № 18) показал надежную и точную работу по измерению и регистрации показателей, характеризующих процесс пиления древесины пильными цепями, и рекомендуется для дальнейшего использования при испытаниях пильных цепей.

Разработанная методика приведения наработки пильной цепи в площади пропила (м2) к ее производительности на заготовке древесины (м3) позволяет производить необходимые технико-экономические расчеты при проектировании лесозаготовительных работ, в части планирования расхода инструментов. Она, в частности, показывает, что для ПЦУ- 10,26 мм, при валке деревьев в насаждениях со средним объемом хлыста 0,3 м3, средний ресурс этих цепей равен: летом 1200 м3, зимой 800 м3. При наработке среднего ресурса для этих целей площади пропилов составляют: летом – 200, зимой – 133 м2. При использовании ПЦУ-10,26 мм на раскряжевке наработка среднего ресурса летом – м3, зимой – 500 м3, а наработка до среднего ресурса составит: летом – 158 м2, зимой – 132 м2.

Допустимый радиус бокового прогиба новой ПЦУ-10,26 составляет 675,2 мм. Допустимое уширение обкатанной новой цепи по условиям поперечного прогиба должно составлять не более 0,93 мм.

Неточности изготовления пильных цепей снижают продольную и поперечную устойчивость цепи в пропиле, что приводит к увеличению затрат мощности.

Частота изменения нагрузки зависит от скорости резания и шага зубьев. С увеличением скорости резания и шага частота увеличивается. Меньшему шагу зубьев соответствует меньшая сила сопротивления резанию, или амплитуда ее колебаний.

Увеличение подачи на зуб ПЦУ-10,26 до 1,7 мм уменьшает усилие подачи, необходимое для реализации мощности двигателя и способствует повышению производительности чистого пиления. Наилучшие показатели работы пильных цепей достигаются при снижении ограничителей подачи от 0,8 до 1,4 мм.

10. С увеличением скорости резания повышаются производительность чистого пиления, потребная мощность и удельная работа пиления.

Усилие подачи, потребное для реализации заданной мощности и КПД пильного аппарата при этом снижается. Наилучшие показатели пиления при работе ПЦУ-10,26 в случае использования мощности двигателя больше 2,0 кВт достигаются при скорости резания 14,0 м/с.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1. Григорьев И.В., Вернер Н.Н. Расчет надежности пильных цепей // Известия Санкт-Петербургской лесотехнической академии. Вып. № 185. СПб.: ЛТА. 2008. С.

100-109.

2. Вернер Н.Н., Олейник Е.А. Перспективные направления повышения надежности пильных цепей / Известия Санкт-Петербургской лесотехнической академии. Сборник докладов молодых ученых на ежегодной научной конференции Санкт-Петербургской лесотехнической академии. Вып. № 10. СПб.: ЛТА. 2006 г. С. 41-46.

3. Вернер Н.Н. Стратегии восстановления пильных цепей // Материалы первой международной научно-практической конференции «Леса России в XXI веке» СПб.: ЛТА 2009 г. С. 14-18.

4. Вернер Н.Н. Определение оптимальной стратегии восстановления пильных цепей // Молодая мысль: Наука. Технологии. Инновации: Материалы Межвузовской научной конференции студентов, магистрантов, аспирантов и молодых ученых. – Братск: ГОУ ВПО «БрГУ», 2009. С. 68-73.

5. Тихонов И.И., Григорьев И.В., Вернер Н.Н. Стенд для сравнительных испытаний пильных цепей. Патент на полезную модель № 74337 опубл. 27.06.2008 Бюлл. № 18.

6. Григорьев И.В., Тарабан М.В., Вернер Н.Н. Методика расчета трещиностойкости пильных цепей // Сб. науч. трудов «Актуальные проблемы лесного комплекса» под общей редакцией А.Я. Панфилова. Вып. № 20. Брянск 2007 г. С.91-94.

7. Григорьев И.В., Тихонов И.И., Вернер Н.Н., Ильюшенко Д.А. Экспериментальные исследования показателей надежности пильных цепей // «Технология и оборудование лесопромышленного комплекса» Межвузовский сборник научных трудов. Выпуск 2.

СПб.: ЛТА 2008 г. С. 18-35.

8. Вернер Н.Н. Повышение надежности пильных цепей бензиномоторных пил // Политехнический симпозиум «молодые ученые – промышленности Северо-Западного региона». Материалы конференции «Экспериментальные и теоретические исследования в области инженерных наук» СПбГПУ 2008 г. С. 63.

9. Григорьев И.В., Тихонов И.И., Высотин Н.Е., Елизаров Ю.М., Вернер Н.Н., Чуднов Ю.Н. Влияние параметров пильных цепей на энергоэффективность процесса пиления //Дерево.ру. 2010. № 3, c. 54-60.

10. Вернер Н.Н., Теппоев А.В., Киселев В.С., Киселев Д.С., Елизаров Ю.М. Влияние высоты пропила на показатели процесса пиления / Межвузовский сборник научных трудов. «Технология и оборудование лесопромышленного комплекса» Выпуск 4. СПб.:

ЛТА 2009 г. С. 61-66.

11. Вернер Н.Н., Елизаров Ю.М., Чуднов Ю.Н. Влияние снижения ограничителей подачи зубьев универсальных пильных цепей на показатели процесса пиления // Материалы второй международной научно-практической интернет-конференции "Леса России в ХХI веке". 2010, С. 176-180.

12. Григорьев И.В., Вернер Н.Н., Киселев Д.С. Пути повышения надежности пильных цепей / Материалы международной научно-технической конференции «Актуальные проблемы развития лесного комплекса». Вологда: ВоГТУ, 2009. С. 157-159.

Просим принять участие в работе диссертационного Совета Д.212.220. или прислать Ваш отзыв на автореферат в двух экземплярах с заверенными подписями по адресу: 194021, Санкт-Петербург, Институтский пер. д. 5.



 
Похожие работы:

«НЕЛИНА Светлана Николаевна РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПОДЛОЖЕК ИЗ МОНОКРИСТАЛЛИЧЕСКОГО САПФИРА ДЛЯ ЭЛЕМЕНТОВ ЭЛЕКТРОННОЙ ТЕХНИКИ Специальность 05.27.01 – Твердотельная электроника, радиоэлектронные компоненты, микро – и наноэлектроника, приборы на квантовых эффектах АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Таганрог-2010 2 Работа выполнена в Технологическом институте Южного федерального университета в г. Таганроге на...»

«СИЛКИН СЕРГЕЙ АНДРИСОВИЧ АНОДНОЕ РАСТВОРЕНИЕ УПРОЧНЯЮЩИХ ПОКРЫТИЙ (ХРОМОВЫХ, CоW, ПОЛУЧЕННЫХ ЭЛЕКТРОХИМИКОТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКОЙ) В УСЛОВИЯХ ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКОЙ МИКРООБРАБОТКИ Специальность 05.17.03 Технология электрохимических процессов и защита от коррозии Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Тирасполь - 2012 Работа выполнена в Приднестровском государственном университете им.Т.Г.Шевченко. Научный руководитель : член-корр. АН Молдовы,...»

«ИНАСАРИДЗЕ Лиана Нодаровна АНОДНОЕ ОКСИДИРОВАНИЕ ТИТАНА ВО ФТОРИДСОДЕРЖАЩИХ ЭЛЕКТРОЛИТАХ НА ОСНОВЕ ЭТИЛЕНГЛИКОЛЯ И ДИМЕТИЛСУЛЬФОКСИДА Специальность 05.17.03 – Технология электрохимических процессов и защита от коррозии АВТОРЕФЕРАТ диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Иваново 2013 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Ивановский государственный...»

«Прокофьев Валерий Юрьевич МЕХАНОХИМИЯ И ЭКСТРУЗИОННОЕ ФОРМОВАНИЕ В ТЕХНОЛОГИИ КАТАЛИЗАТОРОВ И СОРБЕНТОВ Специальность 05.17.01 Технология неорганических веществ АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Иваново 2012 Работа выполнена на кафедре технологии неорганических веществ федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования Ивановский государственный химикотехнологический университет...»

«Пухов Илья Геннадьевич МЕХАНОХИМИЧЕСКОЕ МОДИФИЦИРОВАНИЕ УГЛЕРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ ДЛЯ ОЧИСТКИ ЭКСТРАКЦИОННОЙ ФОСФОРНОЙ КИСЛОТЫ 05. 17. 01 – технология неорганических веществ АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Иваново – 2011 г. Работа выполнена на кафедре технологии неорганических веществ ФГБОУ ВПО Ивановский государственный химико-технологический университет Научный руководитель : доктор технических наук, доцент Смирнов Николай...»

«Тимонина Анна Владимировна Получение и исследование свойств материалов на основе нанокристаллов соединений AIIBVI Специальность 05.27.06 технология и оборудование для производства полупроводников, материалов и приборов электронной техники АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва 2014 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном учреждении науки Институт физики твердого тела Российской академии наук (ИФТТ РАН)...»

«ВИЛОХИН СЕРГЕЙ АЛЕКСАНДРОВИЧ РЕКОНСТРУКЦИЯ ВАКУУМСОЗДАЮЩИХ СИСТЕМ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК НЕФТЕХИМИИ НА БАЗЕ ИХ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ 05.17.08 - Процессы и аппараты химических технологий АФТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Казань - 2003 Работа выполнена на кафедре Машины и аппараты химических производств Казанского государственного технологического университета. Научный руководитель доктор технических наук,...»

«ВОЛКОВА ГАЛИНА НИКОЛАЕВНА ФОРМИРОВАНИЕ ИНФОРМАЦИОННОЙ КУЛЬТУРЫ СТУДЕНТОВПСИХОЛОГОВ В БИБЛИОТЕКЕ ВУЗА Специальность 05.25.03 - Библиотековедение, библиографоведение и книговедение Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата педагогических наук Санкт–Петербург 2007 1 Работа выполнена в Научно – исследовательском отделе библиографии и библиотековедения Библиотеки Российской академии наук Научный руководитель - кандидат педагогических наук, доцент Бородина...»

«ПАВЛОВ Евгений Алексеевич ЗАКОНОМЕРНОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ АВТООСАЖДЕННЫХ ПОЛИМЕРНЫХ ПОКРЫТИЙ НА ПОВЕРХНОСТИ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ 05.17.06 – Технология и переработка полимеров и композитов АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Иваново 2009 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Ивановский государственный химикотехнологический университет Научный руководитель доктор технических...»

«Буздуган Алексей Анатольевич ИССЛЕДОВАНИЕ ПРИЧИН ДЕГРАДАЦИИ И РАЗРАБОТКА ПОДХОДОВ К ПОВЫШЕНИЮ СТАБИЛЬНОСТИ НАНОРАЗМЕРНЫХ МЕЖСОЕДИНЕНИЙ СБИС 05.27.06 – технология и оборудование для производства полупроводников, материалов и приборов электронной техники АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2008 г. Работа выполнена на кафедре Материалы и процессы твердотельной электроники Московского государственного института электронной...»

«Иванов Виктор Вячеславович ПОВЫШЕНИЕ ЛЕСОВОДСТВЕННО-ЭКОЛОГИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ НЕСПЛОШНЫХ РУБОК ПРИ МЕХАНИЗИРОВАННОЙ ВАЛКЕ ПУТЕМ СНИЖЕНИЯ ВЕРОЯТНОСТИ ПОВРЕЖДЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ НАСАЖДЕНИЯ 05.21.01 – Технология и машины лесозаготовок и лесного хозяйства АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург 2009 2 Работа выполнена в Уральском государственном лесотехническом университете. Научный руководитель : доктор технических наук, доцент...»

«Суслов Денис Юрьевич ПОЛУЧЕНИЕ БИОГАЗА В БИОРЕАКТОРЕ С БАРБОТАЖНЫМ ПЕРЕМЕШИВАНИЕМ 05.17.08 – Процессы и аппараты химических технологий (технические наук и) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Иваново 2013 Работа выполнена в ФГБОУ ВПО Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова – доктор технических наук, профессор Научный руководитель : Кущев Леонид Анатольевич – Терпугов Григорий Валентинович Официальные...»

«ЛИПИН Андрей Александрович ТЕПЛО- И МАССООБМЕН В ПРОЦЕССАХ ДОПОЛИАМИДИРОВАНИЯ И СУШКИ ПОЛИАМИДА-6 05.17.08 - Процессы и аппараты химических технологий АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Иваново 2012 Работа выполнена в ФГБОУ ВПО “Ивановский государственный химикотехнологический университет” на кафедре “Процессы и аппараты химической технологии”. Научный - кандидат технических наук, доцент руководитель: Кириллов Денис Владимирович -...»

«УДК: 537.533.35; 681.2.08; 681.5 ЛАПШИН Ростислав Владимирович ОБЪЕКТНО-ОРИЕНТИРОВАННОЕ СКАНИРОВАНИЕ ДЛЯ ЗОНДОВОЙ МИКРОСКОПИИ И НАНОТЕХНОЛОГИИ (05.27.01 – твердотельная электроника, радиоэлектронные компоненты, микро и наноэлектроника, приборы на квантовых эффектах) Автореферат диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Москва – 2002 2 Работа выполнена в Федеральном государственном унитарном предприятии “Научно-исследовательский институт физических...»

«Экз № ЖЕЛЕЗНЯКОВА АНАСТАСИЯ ВЯЧЕСЛАВОВНА РАЗРАБОТКА МЕТОДА МОЛЕКУЛЯРНОГО НАСЛАИВАНИЯ ДЛЯ СИНТЕЗА СВЕРХТОНКИХ ПЛЕНОК ХАЛЬКОГЕНИДОВ МЕТАЛЛОВ 05.27.06 – технология и оборудование для производства полупроводников, материалов и приборов электронной техники Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2008 г. Работа выполнена на кафедре Материаловедения и физической химии Московского государственного института электронной техники...»

«Шубин Владимир Владимирович ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА НОВЫХ СХЕМО-ТОПОЛОГИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ БИБЛИОТЕК ЗАКАЗНЫХ КМДП СБИС Специальность: 05.27.01 – Твердотельная электроника, радиоэлектронные компоненты, микро- и наноэлектроника, приборы на квантовых эффектах АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Новосибирск – 2013 Работа выполнена в ОКБ ОАО Новосибирский завод полупроводниковых приборов с ОКБ (НЗПП с ОКБ) Научный руководитель :...»

«ОНОХИНА НАТАЛЬЯ АЛЕКСАНДРОВНА РАЗРАБОТКА СПОСОБОВ СИНТЕЗА ЖЕЛЕЗОЛИГНОСУЛЬФОНАТНОГО КОМПЛЕКСА С ПРИМЕНЕНИЕМ АЗОТНОЙ КИСЛОТЫ И ИЗУЧЕНИЕ ЕГО СВОЙСТВ 05.21.03 - Т е х н о л о г и я и о б о р у д о в а н и е х и м и ч е с к о й п е р е р а б о т к и биомассы дерева; химия древесины АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Архангельск Р а б о т а в ы п о л н е н а на к а ф е д р е Т е х н о л о г и и ц е л л ю л о з н о - б у м а ж н о г о...»

«ФАЗЫЛОВА ДИНА ИЛЬДАРОВНА РЕСУРСОСБЕРЕГАЮЩИЕ ТЕХНОЛОГИИ ПОЛУЧЕНИЯ РЕЗИН С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ДРЕВЕСНЫХ НАПОЛНИТЕЛЕЙ И ПЛАЗМЕННОЙ ОБРАБОТКИ 05.17.06 - Технология и переработка полимеров и композитов АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Казань – 2010 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Казанский государственный технологический университет (ГОУ ВПО КГТУ) Научный руководитель :...»

«Усачева Валентина Леонидовна ФОРМИРОВАНИЕ КЛЕЕНЫХ МАТЕРИАЛОВ ИЗ УПЛОТНЕННОЙ ДРЕВЕСИНЫ ОСИНЫ 05.21.05 – Древесиноведение, технология и оборудование деревообработки АВТОРЕФЕРАТ Диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург 2006 Диссертационная работа выполнена на кафедре технологии деревообрабатывающих производств Санкт-Петербургской Государственной лесотехнической академии. Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Онегин...»

«Богомолов Денис Игоревич СТРУКТУРА И СВОЙСТВА НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫХ ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ, ПОЛУЧЕННЫХ ИНТЕНСИВНОЙ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИЕЙ Специальность 05.27.06 Технология и оборудование для производства полупроводников, материалов и приборов электронной техники АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2013 Работа выполнена на кафедре Материаловедения полупроводников и диэлектриков Федерального Государственного автономного...»






 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.