WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

На правах рукописи

ЦЫБА ОЛЕГ ОЛЕГОВИЧ

Трещиностойкость и деформативность растянутого железобетона с

ненапрягаемой и напрягаемой стержневой арматурой, имеющей

различную относительную площадь смятия поперечных ребер

Специальность: 05.23.01 – Строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва – 2011г.

2

Работа выполнена в Ордена Трудового Красного Знамени Научноисследовательском, проектно-конструкторском и технологическом институте бетона и железобетона имени А.А.Гвоздева (НИИЖБ имени А.А.Гвоздева) - ОАО "НИЦ "Строительство" Руководитель - к. т. н., Л. Н. Зикеев

Официальные оппоненты - д. т. н., C. Б. Крылов - к. т. н., доцент Ю. М. Вильдавский

Ведущая организация - ООО «Проектный институт №2»

Защита состоится « »2012 г. в 14-00 часов на заседании диссертационного совета Д 303.020.01 по защите докторских и кандидатских диссертаций при Открытом Акционерном обществе «Научно-исследовательский центр «Строительство» по адресу: 109428, Москва, ул. 2-я Институтская, д.6 (корпус 5, конференц-зал НИИЖБ им. А.А. Гвоздева).

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ОАО «НИЦ

Автореферат диссертации размещен на официальном сайте «Строительство».

ОАО « НИЦ «Строительство». http:/www.cstroy.ru Отзывы на автореферат диссертации, заверенные печатью, просим направлять по адресу: 109428, Москва, 2-я Институтская, 6, ОАО «НИЦ «Строительство», отдел подготовки кадров Зикееву Л.Н. тел/факс 8(499)170-68-18, e-mail zikeev@cstroy.ru.

Автореферат разослан «_» _ 2012г.

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат технических наук Л.Н. Зикеев

Общая характеристика работы

.

Актуальность работы. Анализируя экспериментальные данные, можно прийти к выводу, что сцепление арматуры с бетоном является важнейшим фактором, определяющим работу железобетона как материала. Совместная работа бетона и арматуры в значительной степени зависит от вида поверхности арматуры. Влияние периодического профиля изучалось многими исследователями, которые предлагали различные методы учета эффективности периодического профиля арматурных стержней при определении прочности и жесткости сцепления. Так Г. Рэмом было предложено оценивать степень сцепления арматуры с бетоном с помощью, так называемой относительной площади смятия поперечных ребер fR (критерий Рэма). В развитие этого подхода Н.М. Мулиным было предложено оценивать сцепление по отношению площади среза бетона между выступами к площади смятия бетона под выступами.





В настоящее время относительная площадь смятия поперечных ребер fR используется в российских (ГОСТ Р) и зарубежных стандартах (EN 10080) на производство арматуры как одна из браковочных характеристик периодического профиля, однако эта характеристика пока не нашла отражения в нормативных документах по проектированию железобетонных конструкций (СП, СНиП). В настоящее время нормы проектирования рассматривают стержневую арматуру только либо как гладкую, либо как арматуру периодического профиля, не учитывая различий в анкерующей способности применяемых профилей арматуры. Введение в нормы проектирования железобетонных конструкций учета дифференцированной величины fR позволило бы более объективно оценить длину анкеровки арматуры в бетоне, длину зоны передачи предварительного напряжения в арматуре на бетон, деформативность и ширину раскрытия трещин железобетонных элементов.

Целью диссертационной работы является совершенствование методов расчета железобетонных конструкций в части определения шага и ширины раскрытия трещин в железобетонных центрально растянутых элементах, а также учета анкерующей способности стержневой арматуры с различными периодическими профилями при определении длины её анкеровки в бетоне и длины зоны передачи предварительного напряжения в арматуре на бетон.

Научную новизну составляют:

- результаты экспериментальных исследований механических свойств термомеханически упрочнённой арматуры класса Ат800 с различными конфигурациями и размерами периодических профилей;

- опытные данные и выработанные на их основе рекомендации по расчёту длины анкеровки арматуры с различными значениями параметра fR в бетоне;

- опытные данные и соответствующие рекомендации по расчёту длины зоны передачи предварительного напряжения в арматуре на бетон с учётом величины fR;

- опытные данные о влиянии величины fR на трещиностойкость и деформативность центрально растянутых железобетонных элементов в условиях значительных пластических деформаций арматуры;

- опытные данные и рекомендации по расчету шага и ширины раскрытия трещин в центрально растянутых железобетонных элементах с учетом величины fR.

Практическая значимость полученных результатов.

исследования позволили оценить предполагаемое влияние на механические свойства арматурного проката класса Ат800 конфигурацию и варьируемые размеры стандартного периодического профиля с двухсторонним расположением серповидных ребер и нового профиля с четырёхсторонним расположением серповидных ребер. На базе комплекса экспериментальных исследований выявлена возможность дифференцированного подхода к определению длины анкеровки, длины зоны передачи предварительного напряжения в арматуре на бетон, шага трещин и ширины раскрытия трещин с учётом параметра fR.





Экспериментально обоснованные рекомендации по расчёту с учётом параметра fR дают возможность более дифференцированной оценки эксплуатационной надёжности железобетонных конструкций.

Результаты работы использованы при подготовке актуализированной редакции СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения», при разработке СТО 36554501-005-2006* «Применение арматуры класса А500СП в железобетонных конструкциях», при корректировке ряда широко применяемых типовых проектов. Для некоторых видов изделий уменьшение общего сечения продольной арматуры в каркасах достигало 20%.

Результаты работы планируется использовать при актуализации СТО 36554501а также в пособиях к СНиП и других рекомендательных документах.

Достоверность результатов исследований обусловлена проведением экспериментов и обработки полученных результатов в соответствии с методическими требованиями государственных стандартов и рекомендациями НИИЖБ.

На защиту выносятся:

- результаты экспериментальных исследований механических свойств термомеханически упрочнённой арматуры класса Ат800 с различными конфигурациями и размерами периодического профиля;

- опытные данные и рекомендации по расчёту длины анкеровки в бетоне арматуры с различными значениями величины fR;

- опытные данные и рекомендации по расчёту длины зоны передачи предварительного напряжения в арматуре на бетон с учётом величины fR;

- опытные данные о влиянии величины fR на трещиностойкость и деформативность центрально растянутых железобетонных элементов в условиях значительных пластических деформаций арматуры;

- опытные данные и рекомендации по расчету шага и ширины раскрытия трещин в центрально растянутых железобетонных элементах с учетом величины fR.

Апробация работы. Основные положения диссертации доложены и обсуждены на следующих конференциях и семинарах:

- II Всероссийская (Международная) конференция по бетону и железобетону «Бетон и железобетон – пути развития», г. Москва, 2005г.

- 5-я Всеукраинская с международным участием научно-техническая конференция «Проблемы современного железобетона», НИИСК, г.Полтава, 2007г.

- Международная конференция «Актуальные проблемы исследований по теории расчёта сооружений», ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко – ОАО «НИЦ «Строительство», г.Москва, 2009г.

Публикации. Основные результаты исследования изложены в 8 научных статьях, в т.ч. в 2 статьях, опубликованных в ведущих рецензионных журналах, рекомендованных ВАК РФ.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, четырех глав основной части, общих выводов, списка использованной литературы из наименований. Работа изложена на 217 страницах, содержит 27 таблиц, 81 рисунок и 2 приложения.

Во введении обоснована актуальность темы, сформулированы цель и задачи исследований, отмечена научная новизна и практическая значимость работы, дана краткая характеристика выполненной работы.

В первой главе изложено состояние вопроса, проведён краткий анализ и обобщение результатов исследований А.А. Гвоздева, С.А. Дмитриева, В.И.

Мурашева, Н.М. Мулина, С.А. Мадатяна, Т.Д. Тулеева, К.В. Михайлова, М.М.

Холмянского, В.М. Кольнера, А.А. Оатула, Н.И. Карпенко, Т.И. Астровой, С.А.

Дмитриева, Ю.П. Гущи, Н.А. Маркарова, Г.Н. Судакова, В.М. Богаченко, Г.А.

Молодченко, В.Н. Байкова, В.М. Бондаренко, В.И. Колчунова, В.С. Федорова, Mayer U., Rehm G., Noakowski P., Muller, H.H., Martin H., Lutz L.A., Goto Y., Gambarova P.G., Eligehausen R., Bigai A.J., Darwin D.

Установлены факторы, обеспечивающие сцепление арматуры с бетоном, и характер влияния на них прочностных и технологических параметров контактирующих материалов, в том числе, зависимость, связывающая напряжения сцепления с соответствующими смещениями арматурных стержней в бетоне, которая в настоящее время представляется в следующем обобщенном виде (рис.1.1).

Рис. 1.1 Аналитическая зависимость между напряжениями сцепления и смещением.

От прочности сцепления арматуры с бетоном зависит надёжность работы железобетонных конструкций при расчетной и эксплуатационной нагрузке. В современных условиях для обеспечения сцепления арматура выпускается с различными видами периодического профиля. При всем многообразии конфигураций профиля реально производимого стержневого арматурного проката наиболее эффективным критерием оценки анкерующей способности того или иного периодического профиля принято считать относительную площадь смятия поперечных ребер fR. Этот параметр используется и в российских, и в зарубежных нормативных документах для регламентации геометрических характеристик стержневой арматуры.

Хотя в России выпускают арматуру с несколькими конфигурациями периодического профиля, существенно отличающимися по относительной площади смятия поперечных ребер, при расчете железобетонных конструкций по действующим нормам проектирования различия в уровне параметра fR никак не учитываются. Это ограничивает возможность практического использования преимуществ более эффективных по сцеплению новых видов периодического профиля на такие важные характеристики железобетона, как трещиностойкость, необходимая длина анкеровки и нахлестки арматурных стержней, длина зоны передачи предварительного напряжения в арматуре на бетон, деформативность.

На основании анализа состояния вопроса в настоящей работе поставлены следующие основные задачи исследования:

- экспериментально и с применением статистического анализа оценить влияние периодического профиля с различной относительной площадью поперечных ребер fR на механические свойства термомеханически упрочненной арматуры класса Ат800;

- исследовать и дать оценку анкеровки в бетоне стержневой арматуры класса А500 и Ат800 с различной относительной площадью смятия поперечных ребер fR;

- экспериментально оценить влияние относительной площади смятия поперечных ребер fR на шаг и ширину раскрытия трещин центрально растянутых железобетонных элементов;

- разработать рекомендации по учету относительной площади смятия поперечных ребер fR арматуры при определении длины анкеровки и длины зоны передачи предварительного напряжения в арматуре на бетон, а также шага и ширины раскрытия трещин для включения их в нормативные документы.

Вторая глава посвящена исследованию свойств опытной партии арматуры класса Ат800 (марка стали 28С).

Для проведения исследований на комбинате «Евраз - Объединенный ЗСМК» из металла одних и тех же плавок и при одинаковых режимах термомеханического упрочнения были изготовлены и поставлены в НИИЖБ опытные партии арматурного проката класса Ат800 диаметром 16 мм с различными видами периодического профиля: стандартного (двухстороннего) серповидного и четырёхстороннего серповидного с различными геометрическими размерами элементов профиля. Образцы - представители опытных партий были испытаны в НИИЖБ на растяжение с измерением деформаций до разрыва и на изгиб.

По результатам испытаний на растяжение образцов арматуры с двумя видами периодического профиля, параметры которых имели одинаковые или близкие величины для каждого вида профиля, определены средние значения функций S=f(S), графическое отображение которых приведено на рис.2.1.

Рис. 2.1 Диаграммы растяжения арматуры класса Ат800 диаметром 16 мм производства ОАО «Евраз Объединенный ЗСМК».

Установлено, что прочностные и пластические характеристики арматуры Ат800 с одинаковой конфигурацией профиля, но различными шагами ребер и, соответственно значениями fR, отличаются. Причём с увеличением fR повышаются значения в и 0,2 при некотором уменьшении значений 5 и р.

Например, при сравнении испытаний арматуры с четырёхсторонним профилем (шаг ребер t=12мм и fR = 0,075) и с серповидным профилем (t=11мм и fR= 0,057) было отмечено увеличение значений в и 0,2 на 6,3% и 4,5% соответственно; с увеличением шага поперечных выступов четырёхстороннего профиля с t=10мм до t=14 мм (уменьшение fR с 0,1 до 0,057) наблюдалось уменьшение в и 0,2 на 8,9% и 5,2% соответственно, при этом относительное равномерное удлинение р увеличивается на 5,3%. Сравнение сделано по средним значениям результатов испытаний в количестве 256 образцов.

Различие механических свойств возможно связано с различной площадью поверхности арматуры и, следовательно, более интенсивным охлаждением металла в процессе термоупрочнения при прокате.

Влияние длительного вылёживания арматурной стали на её механические свойства проводилось в 3 этапа с интервалом между испытаниями 30 и 350 дней.

Результаты испытаний показали незначительное влияние данного фактора на механические свойства арматуры вне зависимости от конфигурации периодического профиля и величины fR.

Во всех испытаниях минимальные значения механических характеристик (в, 0,2, 5 и р) арматуры с различными конфигурациями периодического профиля и параметром fR были не ниже требуемых по ГОСТ 10884-94 для арматуры класса Ат800.

Испытания на изгиб в холодном состоянии образцов всех исследованных партий также показали положительные результаты, влияние периодического профиля при этом виде испытания арматуры не выявлено.

В третьей главе представлены результаты экспериментальных исследований сцепления с бетоном арматуры с разным периодическим профилем и проведена оценка зависимости длины анкеровки арматуры в бетоне от величины относительной площади смятия ребер fR. При сравнительных испытаниях стержневой арматуры на вытягивание использовалась методика сравнительных испытаний, рекомендованная RC6 ЕКБ/ФИП/РИЛЕМ и включенная в международный стандарт prEN 10080: Final draft.

Образцы для испытаний представляли собой бетонные кубы с ребром 250 мм, армированные одним центрально расположенным стержнем. Образцы изготавливали и испытывали сериями по 5-10 штук в каждой. Варьируемыми параметрами между сериями были: прочность бетона на сжатие (от 26,5 до 52,6Н/мм2), диаметр стержней (12 мм, 16мм и 25мм), длина анкеровки стержней в бетоне (5-10d), класс прочности арматуры 500 Н/мм2 и 800 Н/мм2. Каждая серия состояла из образцов со стержнями одного диаметра, одной длины анкеровки арматуры в бетоне, одного класса прочности арматуры на растяжение и бетона на сжатие, но с различными значениями параметра сцепления fR. При бетонировании стержни находились в горизонтальном положении.

Всего было испытано 9 серий опытных образцов в количестве 98 штук.

На рис.3.1 приведены результаты испытаний на вытягивание в виде графиков зависимости напряжений в арматуре на загруженном конце образца от среднего по серии смещения торца незагруженного конца арматуры.

Рис.3.1 Смещение относительно бетона незагруженного конца стержня при вытягивании из бетонных кубов арматуры классов 500МПа и 800МПа: а) - 12мм fR =0,0560,075; б) - 25мм fR =0,0560,075 ; в) - 16мм fR =0,0560,12; г) - 16мм fR =0,0560,09;

Установлено, что нарушение сцепления и разрушение образцов с арматурой диаметром 12 и 16 мм, длиной анкеровки lан = (6,2510)d, при прочности бетона Rb = 26,552,6 МПа происходило в результате среза бетонных консолей между поперечными рёбрами арматуры и носило пластический характер, что определяется горизонтальными участками графиков. Образцы с арматурой диаметром 25 мм и длиной анкеровки lан =5d, при прочности бетона Rb = 23,631,4 МПа разрушились в результате раскалывания бетона. Жесткость сцепления арматуры с бетоном, характеризуемая углом наклона кривых на начальных этапах загружения приведена на графиках, где у арматуры с величиной fR более 0,075 была выше, чем у арматуры с величиной fR 0,057 до уровня нагрузки порядка 80% от предельной и выравнивалась при дальнейшем нагружении.

При величине fR более 0,075 жесткость сцепления была практически одинаковой для разных конфигураций периодического профиля, за исключением самых начальных этапов, где наблюдалась линейная зависимость увеличения жесткости от fR. Предельные значения нагрузки для арматуры с величиной fR = 0,075 были выше при прочих одинаковых условиях, чем у арматуры с величиной fR = 0,056: на 20% для диаметра мм и на 18% для диаметра 12 мм. По сравнению с арматурой имеющей fR = 0,1 и более, предельная нагрузка была на 8% более высокой у арматуры с fR = 0,075.

Рис.3.2 Зависимость относительной прочности сцепления от относительной площади смятия fR при lан=6,258,125d.

Такая же тенденция наблюдается и при анализе зависимости относительной прочности сцепления S/Rb от относительной площади смятия ребер fR. Из рис.3.2, где помимо данных проведенных испытаний автора представлены также данные аналогичных опытов Мадатяна С.А. и Тулеева Т.Д., видно, что с увеличением параметра fR до диапазона 0,0750,08 происходит рост относительной прочности сцепления, а при fR 0,0750,08 относительная прочность сцепления остается практически постоянной.

Это позволяет сделать вывод, что являющаяся функцией прочности сцепления длина зоны анкеровки арматуры в значительной степени зависит от относительной площади смятия поперечных ребер.

Согласно действующему своду правил СП 52-101-2003 базовая длина анкеровки растянутой арматуры l0,an определяется из уравнения:

где Rbond = 1 2 Rbt - расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине зоны анкеровки.

Коэффициент 1 является функцией ряда факторов и равен 1 = S, где = lan / d – относительная длина анкеровки арматуры в бетоне;

d – диаметр арматуры;

Rbt – прочность бетона на растяжение.

при диаметре арматуры d 32 мм.

Посредством коэффициента 1 учитывается только принципиальная характеристика поверхности арматуры (гладкая или периодического профиля), но не делается различия для конфигураций профиля с разными уровнями fR.

Решить задачу определения длины анкеровки арматурных стержней в бетоне с учетом параметра fR представляется возможным, если установить зависимость между значением предельного напряжения сцепления (Rbond) и значением относительной площади смятия поперечных выступов арматуры (fR).

Значение коэффициента 1 зависит от влияния большого числа факторов и не остается постоянной даже в пределах одной партии образцов. Изменчивость значений 1 учитывалось методами математической статистики на основании 98 испытаний. По результатам испытаний строились гистограммы, которые затем аппроксимировались одной из теоретических кривых плотности распределения.

Методом регрессионного анализа результатов испытаний на вытягивание была построена эмпирическая зависимость коэффициента 1 от относительной площади смятия профиля fR.. Указанную зависимость устанавливали по опытным значениям напряжений, соответствующих максимальным усилиям в арматуре, когда полностью нарушается её сцепление с бетоном.

С учетом среднеквадратического отклонения зависимость коэффициента 1 от относительной площади смятия профиля fR для арматуры с исследованными конфигурациями периодических профилей достаточно хорошо описывается уравнениями:

1 = 5 + 20 f R среднее значение (3.2) 1 = 2,65 + 20 f R нормативное значение (при доверительном интервале 2S) (3.3) 1 = 1,5 + 20 f R расчетное значение (при доверительном интервале 3S) (3.4) Система из 3-х уравнений может быть использована для оценки коэффициента 1 с заданным уровнем обеспеченности. С учетом зависимости, приведенной на рис.3. значения 1 достаточно надежно могут быть определены при 0,056fR0,12.

Используя уравнение (3.4), были определены величины коэффициента 1 при крайних (максимальном и минимальном) значениях относительной площади смятия ребер fR для стержней периодического профиля. Для минимального значения fR = 0,056, определяющего границу “хороших” условий сцепления, величина коэффициента составляла 1оп = 2,5, а для максимального значения fR = 0,120 – соответственно 1оп = 3,9.

Из этого можно сделать вывод, что минимальная опытная величина расчетного значения коэффициента 1оп совпала с расчетной величиной 1 = 2,5, используемой для определения базовой длины l0,an в нормах и, следовательно, ее обеспеченность составляет 0,9986, что является вполне достаточным показателем надежности величины, относящейся к характеристикам прочности материала. Для арматуры с большим значением fR, чем fR=0,056, величина базовой длины анкеровки, определенной по формуле (3.1), будет уменьшаться вследствие повышения прочности сцепления такой арматуры с бетоном.

Это наглядно видно из графика (Рис. 3.3), на котором изображена определенная в соответствии с СП 52-101-2003 зависимость относительной длины зоны анкеровки = от прочности бетонов на сжатие классов от В15 до В60 при использовании стержневой арматуры класса А500, а также с учетом 1 по формуле 3.4 при fR = 0,12.

Дополнительно на графике приведена такая же зависимость – Rb, но рассчитанная по формуле для определения длины анкеровки из СНиП 2.01.03-84.

Рис. 3.3 Зависимость относительной длины зоны анкеровки от прочности бетона на сжатие для арматуры класса 500МПа.

Обращает внимание на этом графике близкое совпадение кривых, построенных с использованием коэффициента 1 = 3,9 (при fR = 0,12) и по СНиП 2.01.03-84. Это объясняется тем, что расчетная формула по СНиП 2.01.03-84 для определения длины анкеровки арматуры в бетоне базировалась на результатах испытаний стержневой арматуры с кольцевым периодическим профилем, имеющим fR = 0,1-0,13, что и определило её близкую сходимость с расчетом по формуле 8.1, принятой в СП 52-101при fR = 0,12.

Таким образом, результаты выполненных исследований указывают на более высокую прочность сцепления с бетоном арматуры, имеющую относительную площадь смятия ребер fR0,056. Полученные экспериментальные данные наряду с результатами исследований И.Н.Тихонова и И.П.Саврасова по учету влияния относительной площади смятия fR при определении базовой длины анкеровки арматуры периодического профиля послужили основанием для рекомендаций об увеличении коэффициента 1 в формуле 8.2 СП 52-101-2003 (Rbomd = 12Rbt) для арматуры с fR в диапазоне 0,056fR0,12.

В четвёртой главе представлены данные экспериментальных исследований предварительно напряженных железобетонных элементов с арматурой, имеющей профили с различными значениями параметра fR. Задачи исследования:

- изучение влияния параметра fR на длину зоны передачи предварительного напряжения в арматуре на бетон с разработкой предложений по расчету;

- изучение распорности и выявление максимально допустимого уровня предварительного напряжения арматуры в центрально армированных призматических элементах при определённой прочности.

Всего было испытано 2 серии (6 образцов). Первая серия включала одну пару призмблизнецов, вторая серия включала две пары призм-близнецов, с арматурой различного периодического профиля. Железобетонные призм длиной 2м и сечением 100100 мм армировались одним центрально расположенным стержнем. Во всех образцах на одном конце на длине 300 мм была установлена поперечная арматура из проволоки 5 Вр-1 с шагом 7 см, на другом конце поперечная арматура отсутствовала.

В образцах первой серии предварительное напряжение арматуры составляло sp = МПа, или 0,90,2, а в образцах второй серии, соответственно, 750 МПа или 0,940,2.

Прочность бетона на момент передачи усилия обжатия в первой серии составляла 52МПа, во второй серии - 35МПа.

Опытные значения длины зоны передачи предварительного напряжения в арматуре на бетон lpоп определяли с помощью наклеенных на бетон тензорезисторов, расположенных вдоль оси призмы. На рис. 4,1 показаны кривые распределения продольных деформаций бетона по длине призм. За величину lpоп принимали расстояние от торца призмы до сечения, в котором деформации укорочения бетона достигли 0,950,97 от деформаций в средней части призмы. Длину зоны передачи предварительного напряжения в арматуре на бетон lpоп также определяли по формуле Гийона:

где ES – модуль упругости арматуры;

sp – напряжение, передаваемое с арматуры на бетон;

g0 - втягивание арматуры в бетон на торце элемента;

g0S – укорочение арматуры на базе lx;

- коэффициент, принимаемый в зависимости от вида эпюры напряжений в арматуре на длине зоны передачи преднапряжений; для стержневой арматуры с периодическим профилем равный 2,5.

удовлетворительную сходимость.

Рис. 4.1 Графики распределения деформаций бетона по длине призм при поэтапной передаче предварительных напряжений c арматуры на бетон. Уровень предварительного обжатия:1 - sp = 610МПа; 2- sp = 550МПа; 3 - sp = 430МПа; 4 - sp = 290МПа.

Как указывалось в главе 3, с увеличением fR в определённых пределах от 0 до 0,07прочность сцепления арматуры с бетоном возрастает. На рис 4.2 представлены результаты испытаний в виде зависимости длины зоны передачи напряжений от параметра fR. На график также нанесены аналогичные данные исследований, выполненных Тулеевым Т.Д.

График, построенный по средним значениям опытных данных, имеет перелом при значениях fR = 0,070,075. При fR0,075 относительная длина зоны передачи напряжений практически не изменяется с увеличением параметра fR.

Рис.4.2 Зависимость опытной длины зоны передачи напряжения lpоп от относительной площади смятия арматуры fR.

Приведенные опытные данные указывают на возможность дифференцированного подхода к расчёту длины зоны передачи предварительных напряжений в арматуре на бетон, аналогично оценке базовой длины анкеровки l0,an.

Согласно СП 52-102-2004 длину зоны передачи предварительного напряжения на бетон для арматуры без дополнительных анкерующих устройств определяют по формуле:

где sp – предварительное напряжение в напрягаемой арматуре с учетом первых потерь;

As, us – площадь и периметр стержня арматуры;

Rbond = Rbt - расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине зоны анкеровки;

где - коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры;

Rbt – расчетное сопротивление бетона осевому растяжению.

Отсюда получаем длину зоны передачи предварительного напряжения в арматуре на бетон:

Следовательно, среднее значение коэффициента определяется по опытным данным длины зоны передачи напряжения lpоп, напряжений в арматуре с учетом первых потерь sp, средней прочности бетона растяжению Rbt и диаметра арматуры d.

На базе статистической обработки массива опытных данных автора и данных, полученных ранее другими исследователями (Тулеев Т.Д.) методом регрессионного анализа длина зоны передачи напряжения с арматуры на бетон вычислялась по расстоянию от торца до сечения, где происходит укорочение бетона на 0,95-0,97 от деформаций бетона в средней части. По формуле 4.4 была определена область значений коэффициента. в зависимости от относительной площади смятия поперечных ребер арматуры fR.

Установлено, что зависимость коэффициента вида поверхности арматуры от параметра fR достаточно хорошо описываются уравнениями (3.2; 3.3; 3.4) полученными по результатам испытаний на вытягивание арматурных стержней из бетонных кубов.

Показанные на рис.4.2 опытные значения длины зоны передачи предварительного напряжения в арматуре на бетон lpоп превышают средние значения lp, вычисленные для опытных данных предварительного напряжения с учетом первых потерь sp, прочности бетона на растяжение Rbt, диаметра арматуры d и коэффициента по формуле (4.3), в 1,4 -2 раза в зависимости от параметра fR. Анализ опытных данных М.И. Додонова показал, что для установления закономерности изменения lpоп требуется учитывать влияние геометрических размеров железобетонных образцов. При этом напряжение с арматуры на бетон условно передается через так называемые «штампы», расположенные по длине арматуры. Усилия от крайнего «штампа», передаваемое на торец, сможет равномерно обжать бетон образца лишь на расстоянии, равном его ширине С. Таким образом, длина зоны передачи напряжения состоит из отрезка, зависящего от сил сцепления арматуры с бетоном, т.е. длины анкеровки, а также от величины, зависящей от геометрических размеров образца, конкретно, от его ширины и имеет вид:

Проведенные эксперименты показали, что средние опытные значения lpоп близки к расчетным lp с учетом относительной ширины штампа, определяемого как C=/d, то есть практически аналогичны величинам, полученным для оценки прочности анкеровки.

Следовательно, величина lp с доверительной вероятностью 0,9987 может быть определена по формуле:

где Rbond = 1 Rbt - расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине зоны анкеровки.

1 = 1,5 + 20 f R - коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры с доверительной вероятностью 0,9987.

При отпуске натяжения арматуры в предварительно напряжённых железобетонных конструкциях при определенных условиях наблюдается явление продольного раскалывания бетона. Учитывая это обстоятельство, в настоящей работе была предпринята попытка оценки эффекта распорности в зависимости от вида и различной геометрии периодического профиля. На уровне продольной арматуры в поперечном направлении на боковые поверхности бетона опытных призм были наклеены тензорезисторы с базой измерения 50мм.

Результаты экспериментальных измерений показали, что при уровне предварительного напряжения в арматуре sp = 610 МПа и прочности бетона 35МПа, одинаковой высоте поперечных рёбер h=1,2мм, в диапазоне fR = 0,057-0,09 поперечные относительные деформации бетона в образцах с арматурой серповидного двухстороннего и четырёхстороннего профилей были примерно на 44% ниже в образцах с поперечной арматурой, чем в аналогичных образцах без поперечной арматуры. В образцах без поперечной арматуры в диапазоне fR = 0,057-0,09 распорность увеличилась примерно на 1213% при уменьшении расстояния между ребрами в арматуре с четырехсторонним профилем c 14мм до 10мм. При одинаковых значениях fR у арматуры, имеющей серповидный двухсторонний и четырехсторонний периодический профиль, поперечные деформации бетона были практически одинаковы. При наличии поперечного армирования вид периодического профиля также не оказал влияния на распорность арматуры в бетоне.

Следовательно, для принятых условий испытаний не отмечено заметной разницы поперечных относительных деформаций бетона для арматуры с двухсторонним и четырехсторонним периодическим профилями. Наличие поперечной арматуры заметно уменьшает поперечные деформации бетона на наружной поверхности призм.

В пятой главе представлены результаты экспериментальных исследований центрально растянутых железобетонных предварительно напряженных и ненапрягаемых железобетонных элементов с разными классами бетона и арматуры, расстояниями от оси арматуры до растянутой грани элемента, конфигурациями периодического профиля и параметрами сцепления fR. Всего было испытано 6 серий опытных образца. Цель исследований – определение влияния fR на ширину раскрытия трещин, расстояния между трещинами и жесткость центрально-растянутых железобетонных элементов.

Первая и третья серии включают призматические предварительно напряженные образцы квадратного сечения (100х100 мм) и длиной 2м, армированные одним центрально расположенным стержнем арматуры классов 500МПа и 800МПа. В состав второй серии входят ненапряженные образцы сечением 100х100 мм и длиной 2м, армированные центрально расположенным стержнем арматуры класса прочности МПа. Образцы четвёртой, пятой и шестой серий имели сечение 70х70 см и длину мм и также армировались одним центрально расположенным стержнем арматуры классов прочности от 240МПа до 800МПа. Поперечное армирование образцов серий и 3 на одной стороне призмы выполнено в виде отдельно стоящих замкнутых сварных хомутов из проволоки 5Вр-1 с шагом 7см. С другой стороны поперечная арматура отсутствовала (рис. 5.1).

Рис.5.1. Армирование концевых участков опытных образцов балок 1й – 3й серий.

Испытание опытных образцов серии 1 проводилось на том же стенде, где они изготавливались. Одновременно испытывалось 2 образца-близнеца. Для испытания опытных образцов серий 2 и 3 была сконструирована специальная испытательная установка с жесткими упорами (Рис. 5.2). Образцы серий 4, 5 и 6 испытывали на вертикальной разрывной машине. Для измерения деформаций опытных железобетонных образцов применяли прогибомеры с ценой деления 0,002мм. Для измерения ширины раскрытия трещин использовали переносной микроскоп МПБ-2 с 24-х кратным увеличением. Кроме того, использовали приборы определения смещения арматуры относительно бетона с ценой деления 0,01мм, установленные на арматуре, а также наклеенные на бетон тензорезисторы с базой 50мм. Для измерения деформаций арматуры на свободном участке использовался деформометр НИИЖБ с ценой деления 0,01мм.

Рис. 5.2 Установка для испытания железобетонных образцов на центральное растяжение, образцы 2й и 3й серий.

В результате испытаний 6-ти серий опытных образцов была обнаружена зависимость ширины раскрытия трещин от параметра fR. На рис 5.3 показано изменение средней ширины раскрытия трещин в зависимости от напряжений в продольной арматуре для каждого класса прочности и вида профиля арматуры (величины параметра fR). Опытная средняя ширина раскрытия трещин определялась как среднее арифметическое значение по всем поперечным трещинам.

Очевидно, что при одном и том же уровне напряжений в арматуре s = 250 МПа (стадия стабилизации общего числа трещин), в образцах с арматурой при fR = 0, средняя ширина раскрытия трещин аcrc меньше на 43%, чем в образцах с арматурой при fR = 0,057 и более чем вдвое ниже, чем в образцах с гладкой арматурой (fR = 0).

Рис. 5.3 Средняя ширина раскрытия трещин аcrc.

Увеличение относительной площади смятия ребер периодического профиля арматуры fR от 0 до 0,08 приводит к уменьшению относительной ширины раскрытия трещин, тогда как при увеличении fR сверх 0,08 относительная ширина раскрытия трещин аcrc остается практически постоянной Рис. 5,4. За величину относительной ширины раскрытия трещин принято отношение ширины раскрытия трещин в образцах с арматурой с различными значениями fR к ширине раскрытия трещин в образцах с арматурой с fR = 0,057.

Рис. 5.4 Зависимость относительной ширины раскрытия трещин от параметра fR.

Ширина раскрытия нормальных трещин, по теории В.И. Мурашева определяется как разность средних удлинений арматуры и растянутого бетона по оси арматуры, накопленных на длине элемента, равной расстоянию между трещинами, и выражается уравнением, положенным в основу расчета по нормам большинства стран:

sm – средние деформации арматуры между трещинами;

cm – средние деформации бетона между трещинами;

lS – расстояние между трещинами.

Из этого уравнения видно, что ширина раскрытия трещин acrc определяется тремя основными параметрами: расстоянием между трещинами lS, средними деформациями арматуры sm и средними деформациями бетона между трещинами cm.

В Своде правил СП 52-101-2003 деформациями растянутого бетона между трещинами cm из-за их малости пренебрегают, и формула (5.1) приобретает вид (5.2):

Анализируя формулу (5.2), получаем, что наибольшее влияние на acrc оказывают напряжение в растянутой арматуре S и расстояние между трещинами lS. Учет влияния вида поверхности арматуры осуществлен через коэффициент 2, принимаемый 0,8 для гладкой арматуры и 0,5 для арматуры периодического профиля. Коэффициент 2 никак не отражает различий геометрических параметров применяемых периодических профилей, в частности критерия fR, влияние которого подтверждают многочисленные экспериментальные исследования.

Формула для расстояния между трещинами lS, предложенная Мурашевым для гладкой арматуры, имеет общий вид:

По СП 52-101-2003 значение базового (без учета влияния вида поверхности арматуры) расстояния между трещинами определяется из выражения:

также не учитывающего ни роли, ни геометрических параметров периодического профиля стержней.

Включение дифференцированных значений коэффициента влияния вида поверхности арматуры 2 в расчет расстояния между трещинами позволит определить величину lS с учётом периодического профиля арматуры и его геометрии, характеризуемой соответственно параметром fR.

Формула по определению расстояния между трещинами с учетом периодического профиля арматуры будет иметь следующий вид:

При анализе результатов проведенных испытаний были получены дифференцированные значения расстояния между трещинами в центрально растянутых не напряженных и предварительно напряженных железобетонных элементах. При прочих равных параметрах (площадь сечения образца S, диаметр продольной арматуры dS, класс арматуры и бетона) варьировалась величина площади относительного критерия сцепления fR от 0 до 0,13.

На рис. 5.5 показаны зависимости значений коэффициента 2, учитывающего профиль продольной арматуры 2, от относительной площади смятия ребер fR.

Приведенные зависимости строились методом регрессионного анализа по измеренным расстояниям между трещинами железобетонных элементов в настоящем исследовании, а также по данным Шамурадова Б.Ш. (НИИСК г.Киев).

Рис.5.5 Зависимость коэффициента “2” от fR Зависимость коэффициента “2” от fR для арматуры с различными конфигурациями профилей достаточно хорошо описывается уравнениями:

2 = 1,05 + 14,2 f R нормативное значение (при доверительном интервале 2S) (5.7) Посредством этих уравнений можно определить среднее опытное или нормативное значение коэффициента 2. На рис.5.6 показаны опытные значения расстояния между трещинами и средние значения расстояния между трещинами, вычисленные по формуле (5.5) с учетом дифференцированного подхода к коэффициенту 2, вычисленному по формуле (5.6). Как видно из графика расчетные зависимости хорошо согласуются с опытными данными.

Рис. 5.6 Сравнение опытных величин расстояния между трещинами с расчетными Общая формула ширины раскрытия трещин acrc приобретает вид:

где lS - расстояние между смежными нормальными трещинами, которое определяется по формуле (5.5) При коэффициенте 2=1 формула (5.5) определяет расчетное значение расстояния между трещинами для гладкой арматуры. Для учета влияния параметра fR представляется целесообразным использование дифференцированного подхода в определении коэффициента вида поверхности арматуры 2. Подставляя коэффициент в базовую формулу расстояния между трещинами получаем расчетные значения расстояния между трещинами с учетом относительной площади поперечных ребер fR.

Определяя ширину раскрытия трещин по формуле (5.8) с учетом шага трещин, зависящим от параметра fR, получаем значения acrc, показанные на рис. 5. Рис.5.7 Ширина раскрытия трещин acrc в зависимости от напряжений в арматуре S На рис.5.7 показаны средние величины ширины раскрытия трещин, полученные по опытным данным и средние расчетные значения с учетом шага трещин, зависящим от параметра fR. Опытные данные и средние значения, вычисленные по формуле (5.2) хорошо согласуются между собой.

Жесткость железобетонных элементов.

Рис. 5.8 “Идеализированная” диаграмма арматуры и железобетона.

Примечание: a – Стадия до образования трещин; b – образование трещин; c – стабилизационная стадия, d – стадия после текучести; R – первая трещина; S – последняя трещина; Y – текучесть.

В сечении железобетонного элемента с трещиной растягивающие усилия воспринимает только арматура. Однако в зонах между соседними трещинами растягивающие усилия передаются от арматуры к бетону силами сцепления. Это включение бетона в работу увеличивает жесткость растянутых железобетонных элементов по сравнению со свободной арматурой. В иностранной литературе это явление получило название “эффект повышения жесткости”. На рис. 5.8 показана идеализированная диаграмма растяжения только арматуры и железобетонного образца.

Критерием повышения оценки жесткости железобетонного растянутого элемента является величине, т.е. разница деформаций арматуры и железобетона.

Полученные результаты испытаний железобетонных образцов на центральное растяжение позволили оценить совместную работу бетона и арматуры с различной величиной параметра fR.. На рис. 5.9 и рис. 5.10 представлены деформации арматуры класса 500МПа и 800МПа на свободном от бетона участке арматуры и средние деформации железобетонных элементов с арматурой с различным параметром fR при центральном растяжении.

Из представленных рисунков видно, что в случае армирования образцов арматурой с fR = 0,057 их средние деформации были выше средних деформаций образцов с арматурой, имеющей величину fR 0,075, и в меньшей степени отличались от деформаций свободной арматуры.

Рис. 5.9 Влияние параметра сцепления fR арматуры класса Ат800 на деформации железобетонного элемента при центральном растяжении. Серия 6.

Рис. 5.10 Влияние параметра сцепления fR арматуры класса А500 на деформации железобетонного элемента при центральном растяжении. Серия 6.

На рис. 5.11 изображены зависимости напряжений в растянутой арматуре от разницы деформаций арматуры в трещине и железобетонного элемента. Из рисунков видно, что величина у железобетонных образцов с арматурой с fR = 0,057 меньше, чем у образцов с арматурой с параметром fR = 0,075. Однако, при увеличении fR от 0,075 до 0, разница деформаций арматуры в трещине и железобетонного элемента увеличивается незначительно.

Анализируя приведенные экспериментальные данные, можно прийти к выводу, что совместная работа бетона и арматуры в зонах между трещинами в значительной мере зависит от параметра сцепления fR.

Рис.5.11 Жесткость центрально растянутых железобетонных элементов: а) с арматурой класса 500МПа;

б). с арматурой класса 800МПа. Средние значения.

На базе анализа опытных данных, была предпринята попытка оценить влияние параметра fR на пластические деформации в стадии близкой к разрушению. После проведения испытаний и снятия нагрузки в опытных образцах были замерены остаточные деформации в арматуре в трещине и между трещинами (рис. 5.12).

Очевидно, что бетон интенсивнее включался в работу между трещинами при более высоких значениях fR.

Рис.5,12 Отношение пластических деформаций в арматуре в трещине и между трещинами центрально растянутого железобетонного элемента в стадии близкой к разрушению.

а) образец с арматурой, имеющей параметр fR =0,057. Общий вид.

б) образец с арматурой, имеющей параметр fR =0,075. Общий вид.

в) S в трещинах и между трещинами Тр5 и Тр8. Образец с арматурой, имеющей параметр fR =0,057.

г) S в трещинах и между трещинами Тр8 и Тр4. Образец с арматурой, имеющей параметр fR =0,075.

1. Анализ российских и зарубежных норм показал, что в настоящее время показатель сцепления арматуры с бетоном в виде относительной площади смятия поперечных ребер в основном используется лишь как браковочный критерий геометрических характеристик периодического профиля арматуры и не находит отражения в расчетной оценке трещиностойкости, деформативности железобетонных конструкций, длины анкеровки арматуры в бетоне, а также зоны передачи напряжения арматуры на бетон в предварительно напряженных конструкциях.

2. Впервые изготовлена опытная партия арматуры класса прочности 800 МПа с серповидным периодическим профилем стандартной и четырехсторонней конфигурации с разным значением шага ребер и параметра fR. Механические характеристики арматуры с различными конфигурациями периодического профиля и разными значениями параметра fR были не ниже требуемых по ГОСТ 10884-94 для арматуры класса Ат800.

3. Проведенные исследования подтвердили целесообразность учета при практическом расчете железобетонных конструкций показателя сцепления с бетоном – относительной площади смятия поперечных ребер - стержневой арматуры fR, являющуюся одной из важнейших характеристик, влияющих на прочность сцепления арматурных стержней с бетоном.

4. Экспериментально установлено, что растянутые железобетонные элементы армированные стержнями с меньшей величиной fR обладают большей деформативностью, чем элементы с арматурой, имеющей более высокий уровень fR.

Показано, что шаг и ширина раскрытия трещин в растянутом железобетоне уменьшаются с увеличением относительной площади смятия поперечных ребер арматуры.

5. Проведенная количественная оценка и регрессионный анализ данных испытаний позволили получить зависимости по определению шага и ширины раскрытия трещин с учетом величины относительной площади смятия ребер арматуры.

6. На основании теоретического анализа результатов ранее выполненных и настоящего исследования определены дифференцированные значения коэффициента в зависимости от величины параметра fR в формулах расчета базовой длины анкеровки и длины зоны передачи предварительного напряжения с арматуры на бетон, приведенных в СП 52-101-2003 и СП 52-102-2004.

7. Предлагаемая методика определения коэффициента 2, характеризующего влияние вида поверхности продольной арматуры при расчете ширины раскрытия трещин, с учетом величины параметра fR даёт возможность дифференцированного подхода к оценке трещиностойкости растянутых железобетонных элементов, что позволяет повысить надежность железобетонных конструкций в стадии эксплуатации и получить экономический эффект от возможного снижения расхода металла.

8. Результаты выполненных исследований были использованы при разработке скорректированных на применение новых видов арматуры типовых проектов сборных железобетонных конструкций массового применения.

Основные положения диссертационной работы опубликованы в статьях.

Суриков И.Н., Саврасов И.П., Цыба О.О., Бондаренко А.Н. Экспериментальные исследования механических характеристик, выносливости и сцепления с бетоном стержневой арматуры класса А500С с различными типами периодического профиля// Сб. тр. /НИИЖБ. – М., 2005. – Научные труды 2-й Всероссийской (Международной) конференции по бетону и железобетону. Том 5. – C.486-494.

Цыба О.О. Трещиностойкость растянутых железобетонных элементов, армированных стержневой арматурой различного периодического профиля.// Сб.

Тр./НИИЖБ.-М.,2007.-80-летие НИИЖБ им.А.А.Гвоздева. – C. 264-272.

Зикеев Л.Н., Цыба О.О. Железобетонные фундаменты для высоковольтных опор ЛЭП с арматурой класса А500СП с четырехсторонним периодическим профилем.

//Сборник трудов «Будівельні конструкції»/ 5-я Всеукраинская с международным участием научно-техническая конференция «Проблемы современного железобетона»

НИИСК г.Полтава 2007г.

Зикеев Л.Н., Цыба О.О. Свойства высокопрочной стержневой термомеханически упрочненной арматуры класса Ат800П с четырехсторонним периодическим профилем.

// Технология бетонов. – 2008. - №9. – C. 22-24.

Зикеев Л.Н., Цыба О.О. Трещиностойкость растянутых железобетонных элементов из высокопрочного бетона с арматурой различных профилей. //Бетон и железобетон. – 2009. - №3. – C. 8-11.

Зикеев Л.Н., Цыба О.О. Трещиностойкость железобетонных растянутых элементов с учетом относительной площади ребер растянутой арматуры. // Сб. научных статей в 2-х частях. /ЦНИИСК им.Кучеренко. – М., 2009. – Научные статьи международной конференции «Актуальные проблемы исследований по теории сооружений», ч.2. – C.

113-121.

Зикеев Л.Н., Цыба О.О. Трещиностойкость железобетонных растянутых элементов с учетом относительной площади ребер растянутой арматуры // Промышленное и гражданское строительство. - 2009. - N 10. - С. 30- Цыба О.О. Арматура класса А500СП, практика внедрения в проектирование и строительство. // ЖБИ и конструкции. – 2011. - №1. – C. 50-

 
Похожие работы:

«КИМ Хюн Чол СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ РАСЧЕТА ГЛУБИНЫ СЕЗОННОГО ПРОМЕРЗАНИЯ ПУЧИНИСТЫХ ГРУНТОВ ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ПУТИ Специальность 05.23.11 – Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Новосибирск – 2013 2 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования...»

«ВОЙЛОКОВ Илья Анатольевич ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВА И ДОЛГОВЕЧНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПОЛОВ ПУТЕМ ОПТИМИЗАЦИИ ПАРАМЕТРОВ СЛОЯ ИЗНОСА Специальность 05.23.05 – Строительные материалы и изделия Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург 2007 2 Работа выполнена в Санкт-Петербургском государственном политехническом университете. Научный руководитель – доктор...»

«Кобелев Владимир Николаевич ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОЙ СТРУКТУРЫ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ Специальность 05.23.03 - Теплоснабжение, вентиляция, кондиционирование воздуха, газоснабжение и освещение АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Воронеж – 2011 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Воронежский государственный архитектурно-строительный университет. доктор технических...»

«ЗАМАЛИЕВ ФАРИТ САХАПОВИЧ ПРОЧНОСТЬ И ДЕФОРМАТИВНОСТЬ СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ИЗГИБАЕМЫХ КОНСТРУКЦИЙ ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИЙ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ВИДАХ НАГРУЖЕНИЯ Специальность 05.23.01 – Строительные конструкции, здания и сооружения АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Москва – 2013 2 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Казанский государственный...»

«БАРСУК Марина Николаевна СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ И СРЕДСТВ ОЦЕНКИ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ ПО ГЕОМЕТРИЧЕСКИМ И ЭКСПЛУАТАЦИОННЫМ ПАРАМЕТРАМ Специальность 05.23.11 Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей (технические наук и) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Новосибирск – 2013 Работа выполнена на кафедре Инженерная геодезия Федерального государственного...»

«Фролов Владимир Олегович РАЗРАБОТКА РАЦИОНАЛЬНЫХ СХЕМ АВТОНОМНОГО ГАЗОСНАБЖЕНИЯ НА БАЗЕ СЖИЖЕННОГО ПРИРОДНОГО ГАЗА 05.23.03 - Теплоснабжение, вентиляция, кондиционирование воздуха, газоснабжение и освещение АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Саратов – 2014 1 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Саратовский государственный технический университет...»

«ОНИЩЕНКО Сергей Владимирович АВТОНОМНЫЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНЫЕ ЖИЛЫЕ ЗДАНИЯ УСАДЕБНОГО ТИПА Специальность 05.23.01 Строительные конструкции, здания и сооружения. АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва - 2009г. 2 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Кубанский государственный технологический университет. Научный руководитель : кандидат технических наук, доцент Иванченко...»

«Чулкова Ирина Львовна ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОМПОЗИТОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ТЕХНОГЕННОГО СЫРЬЯ РЕГУЛИРОВАНИЕМ ПРОЦЕССОВ СТРУКТУРООБРАЗОВАНИЯ Специальность 05.23.05 – Строительные материалы и изделия АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Белгород – 2011 2 Работа выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова...»

«ТОТУРБИЕВ АДИЛЬБИЙ БАТЫРБИЕВИЧ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫЙ ПЕНОБЕТОН НЕАВТОКЛАВНОГО ТВЕРДЕНИЯ НА БЕСЦЕМЕНТНОМ КОМПОЗИЦИОННОМ ВЯЖУЩЕМ Специальность: 05.23.05 – Строительные материалы и изделия АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Ставрополь – 2006 -2 Работа выполнена на кафедре промышленного, гражданского строительства и производства изделий и конструкций Северо-Кавказского государственного технического университета Научный руководитель : доктор...»

«Стрелец Ксения Игоревна ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАСЧЕТА ПЫЛЕУДАЛЕНИЯ В ПРОТИВОТОЧНЫХ ЦИКЛОНАХ Специальность 05.23.16 – Гидравлика и инженерная гидрология Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург – 2010 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный политехнический университет Научный руководитель – доктор технических наук, профессор,...»

«ЧЕРЕВАТОВА АЛЛА ВАСИЛЬЕВНА СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОМПОЗИТЫ НА ОСНОВЕ ВЫСОКОКОНЦЕНТРИРОВАННЫХ ВЯЖУЩИХ СИСТЕМ Специальность 05.23.05 – строительные материалы и изделия АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Белгород – 2007 2 Работа выполнена в Белгородском государственном технологическом университете им. В.Г.Шухова. Научный консультант – доктор технических наук, профессор Шаповалов Николай Афанасьевич Официальные оппоненты – доктор технических наук,...»

«МАРКЕЛОВА Елена Александровна ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ БИОСОРБЕНТА ДЛЯ ОЧИСТКИ АКВАТОРИЙ ОТ НЕФТЕПРОДУКТОВ 05.23.16 –гидравлика и инженерная гидрология Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург – 2011 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении...»

«МОСКАЛЕВ Михаил Борисович СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ПЛИТНО-СТРУКТУРНЫХ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ Специальность 05.23.01 – Строительные конструкции, здания и сооружения АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт–Петербург 2011 Работа выполнена на кафедре конструкций из дерева и пластмасс ГОУ ВПО Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет доктор технических наук, профессор Научный руководитель : Михайлов Борис...»

«Тарасова Елена Владимировна СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА С СЕЗОННЫМИ АККУМУЛЯТОРАМИ ЕСТЕСТВЕННОГО ХОЛОДА 05.23.03 – Теплоснабжение, вентиляция, кондиционирование воздуха, газоснабжение и освещение АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Тюмень 2013 г. Работа выполнена в Федеральном государственном автономном образовательном учреждении высшего профессионального образования Дальневосточный федеральный университет. Научный руководитель...»

«МАТАШОВА Марина Александровна ЭКОЛОГО-ГРАДОСТРОИТЕЛЬНАЯ ОПТИМИЗАЦИЯ ПРИРЕЧНЫХ ТЕРРИТОРИЙ КРУПНОГО ГОРОДА (на примере г. Хабаровска) Специальность 05.23.22 – Градостроительство, планировка сельских населенных пунктов АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата архитектуры Москва – 2011 Работа выполнена на кафедре урбанистики и дизайна городской среды ГОУ ВПО Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет Научный руководитель :...»

«СОЛДАТОВ АЛЕКСЕЙ АЛЕКСАНДРОВИЧ ПОВЫШЕНИЕ СДВИГОУСТОЙЧИВОСТИ И ИЗНОСОСТОЙКОСТИ ДОРОЖНЫХ ПОКРЫТИЙ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ ВЫСОКОДИСПЕРСНЫХ ОТСЕВОВ ДРОБЛЕНИЯ КЕРАМЗИТА В АСФАЛЬТОБЕТОННЫХ СМЕСЯХ Специальность 05.23.11 – Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Воронеж – 2011 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном...»

«МАРКЕЛОВА Елена Александровна ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ БИОСОРБЕНТА ДЛЯ ОЧИСТКИ АКВАТОРИЙ ОТ ЗАГРЯЗНЕНИЙ 05.23.16 –Гидравлика и инженерная гидрология Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург – 2011 2 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный политехнический университет Научный руководитель –...»

«Экономов Илья Сергеевич ПРИНЦИПЫ ФОРМИРОВАНИЯ МАЛОЭТАЖНЫХ ЖИЛЫХ ОБЪЕКТОВ НА ВОДЕ Специальность 05.23.21 – Архитектура зданий и сооружений. Творческие концепции архитектурной деятельности. АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата архитектуры Москва 2010 1 Диссертация выполнена в Московском архитектурном институте (государственной академии) на кафедре Основы архитектурного проектирования Научный...»

«САЛЛ МАГАТТЕ МЕЛКОЗЕРНИСТЫЕ ДОРОЖНЫЕ БЕТОНЫ С КОМПЛЕКСНОЙ МОДИФИЦИРУЮЩЕЙ ДОБАВКОЙ ДЛЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ В УСЛОВИЯХ СУХОГО И ЖАРКОГО КЛИМАТА Специальность 05.23.05 – Строительные материалы и изделия АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Ростов - на – Дону 2009 2 Работа выполнена на кафедре технологии вяжущих веществ, бетонов и строительной керамики Государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования Ростовский...»

«Ершов Константин Сергеевич ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ МЕТОДОВ ПРОГНОЗА ПРОПУСКНОЙ СПОСОБНОСТИ ВЫСОКОПОРОГОВЫХ ВОДОСБРОСОВ С ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ВСТАВКОЙ НА ГРЕБНЕ Специальности: 05.23.16 – Гидравлика и инженерная гидрология 05.23.07 – Гидротехническое строительство Автореферат диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук МОСКВА 2011 Работа выполнена в ФГБОУ ВПО Московский государственный университет природообустройства на кафедре Гидравлика Научный...»






 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.