WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

На правах рукописи

АПРЕСЯН Давид Шамилевич

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ РАСЧЕТА

ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССОВ В НАПОРНЫХ КОММУНИКАЦИЯХ

НАСОСНЫХ СТАНЦИЙ ПРИ ПУСКЕ АГРЕГАТОВ

Специальность 05.23.16 – Гидравлика и инженерная гидрология

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 2013 2

Работа выполнена в ФГБОУ ВПО «Московский государственный университет природообустройства» на кафедре «Насосы и насосные станции»

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Бегляров Давид Суренович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор, действ. член АЭН РФ, АВН РФ, МАЭП Виссарионов Владимир Иванович кандидат технических наук, доцент Гладкова Елена Валентиновна

Ведущая организация: ГНУ "Всероссийский научноисследовательский институт гидротехники и мелиорации им.А.Н.Костякова" Россельхозакадемии

Защита состоится 13 мая 2013 года в 15.00 на заседании диссертационного совета Д 220.045.02 в ФГБОУ ВПО «Московский государственный университет природообустройства» (МГУП) по адресу: 127550, Москва, ул. Прянишникова 19, эл. адрес: mailbox@msuee.ru, ауд. 201/1.

С диссертацией можно ознакомиться в научной библиотеке ФГБОУ ВПО Московского государственного университета природообустройства (МГУП) по адресу: 127550, Москва, ул. Прянишникова 19.

Автореферат разослан « » апреля 2013 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат технических наук, доцент И.М. Евдокимова Введение Актуальность работы. Решение актуальных проблем водопотребления в Российской Федерации и в других странах СНГ предусматривает широкое строительство современных водохозяйственных систем для водоснабжения и орошения. Неотъемлемой частью таких систем являются насосные станции и напорные трубопроводы.

Опыт эксплуатации насосных станций показывает, что основные повреждения и аварии насосных агрегатов, которые наносят существенный экономический ущерб, происходят: при переходных процессах, пусках и остановках, которые в соответствии с графиком работы насосной станции могут осуществляться по несколько раз в сутки, а также при аварийном отключении электродвигателей от энергосистемы. При этом возникает гидравлический удар, значительные динамические нагрузки на элементы сооружений и гидросилового оборудования; резкое изменение силовых воздействий на рабочее колесо и системы привода лопастей, сопровождающиеся пульсациями потока и вибрациями.





Таким образом, резкое изменение давления, вызванное значительными локальными ускорениями жидкости надо учитывать при расчетах прочности и надежности трубопроводных систем.

В последнее время большое внимание уделяется вопросам безопасности различных объектов водохозяйственных систем (Федеральный закон РФ № «О безопасности гидротехнических сооружений» от 01.04.2012 г.). Не являются тут исключением и закрытые оросительные системы и системы водоснабжения, поэтому при проектировании насосных станций необходимо комплексно учитывать работу напорного тракта и технологического оборудования, и назначать схемы и состав сооружений основываясь на расчетах и анализе переходных процессов при пусках и остановках с учетом статических и динамических характеристик насосов и электродвигателей.

Параметры напорных систем определяются путем гидравлических и технико-экономических расчетов, но они не дают возможность получить их оптимальные значения.

Наиболее эффективным способом получения исходной информации о характере протекания всего комплекса переходных процессов при пуске агрегата численное моделирование, обеспечивающих надежность сложных технических сооружений, которое позволило добиться существенных достижений, как в теоретическом, так и в практическом направлении этих исследований.

В тоже время необходимо отметить, что сегодня при всем многообразии существующих методик расчета переходных процессов для различных случаев, связанных в основном с отключением насосов, нет общих методов расчета гидравлического удара в трубопроводах при пусках агрегатов на насосных станциях. Вышеизложенными обстоятельствами и определяется актуальность данной работы.

Целью работы является разработка научных основ расчетного обоснования переходных процессов в напорных коммуникациях насосных станций при пуске агрегата на опорожненные и частично заполненные водой трубопроводы.

Выполнение поставленной цели было связано с решением следующих задач:

- рассмотрение основных существующих зависимостей для расчетов нестационарного движения жидкости в напорных трубопроводах и выделения главного направления развития исследований;

- усовершенствование существующей методики расчета переходных процессов в напорных системах водоподачи с насосными станциями для разных случаев пуска насосов с разработкой алгоритма расчета и реализацией его в компьютерной программе;

- расчетно-теоретические исследования переходных процессов в закрытых оросительных системах и системах водоснабжения, связанных с пуском насосного агрегата позволяющие уменьшить амплитуду колебаний в системах водоподачи;





- натурные исследования в напорных системах водоподачи с целью анализа влияния пуска насосного агрегата на гидравлические переходные процессы.

- на основании приведенных расчетно-теоретических и натурных исследований разработать методы расчетного обоснования переходных процессов в напорных коммуникациях насосных станций при пуске насосного агрегата;

Научная новизна работы состоит в следующем:

- усовершенствована математическая модель гидравлических переходных процессов в напорных системах водоподачи, учитывающая пуск насосного агрегата на насосных станциях;

- разработана методика проведения натурных экспериментов на действующих водохозяйственных системах;

- проведен сравнительный анализ экспериментальных данных по расчету гидравлического удара и результатов численного моделирования по предложенному в работе методу;

- создан алгоритм и компьютерная программа расчета переходных процессов, возникающих при пуске насосных агрегатов.

Личный вклад автора заключается в усовершенствовании им математической модели и создании алгоритма, а так же программы расчета переходных процессов в напорных коммуникациях насосных станций в режиме пуска агрегата на опорожненные и частично заполненные водой трубопроводы.

Практическая ценность работы. Реализация предложенной математической модели в программном комплексе для компьютерной программы позволяет на стадии проектирования установить условия, при которых обеспечивается пуск агрегата, учитывая взаимное влияние гидравлических и механических переходных процессов при конкретных параметрах водопроводящего тракта, гидроагрегата и электрической части станции.

Изложенные в диссертации результаты исследований позволят повысить надежность и эффективность эксплуатации насосных станций.

Достоверность результатов исследований. Достоверность основных положений и выводов работы подтверждается многократными сопоставлениями результатов расчетно-теоретических исследований переходных процессов при пуске агрегатов с данными натурных экспериментов, проведенных на действующих насосных станциях с различными подачами воды, напорами, мощностями, диаметрами и длинами напорных трубопроводов, противоударными устройствами.

Проведенные сопоставления подтвердили высокую надежность предложенных автором теоретических разработок и практических рекомендаций, основанных на точных методах анализа и исходных зависимостей, общепринятых в теории исследования переходных процессов.

Реализация работы. Результаты исследований позволили разработать предложения по защите напорных водоводов от гидравлического удара при пуске агрегатов на насосных станциях и в значительной мере повысить надежность работы закрытых оросительных систем и систем водоснабжения.

Апробация работы. Основные положения и результаты исследований диссертации докладывались и обсуждались на ежегодных научно-практических конференциях Московского государственного университета природообустройства в 2009 – 2012гг., а так же на научно-технической конференции в СанктПетербургском государственном технологическом институте (технический университет) г. Санкт-Петербург (2009г.).

По материалам диссертации опубликовано пять статей, из них три статьи в рецензированных изданиях рекомендованных ВАК РФ.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, заключения, библиографии (194 наименования, 16 на иностранных языках), приложения и содержит 142 страницы текста (включая страницы приложения, 42 рисунка и 1 таблицы).

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В введении обоснованы актуальность темы диссертационной работы, сформулированы ее цель и задачи исследований, научная новизна и определена практическая ценность полученных результатов, а так же приведены сведения о структуре и объеме работы.

В первой главе выполнен обзор научных работ, посвященных гидравлике неустановившегося движения жидкости в напорных трубопроводах.

Указывается, что развитие теории гидравлического удара связано с работами, выполненными такими авторами как: В.М. Алышев, М.М. Андрияшев, Н.В. Арефьев, В.А. Архангельский, Н.Н. Аршеневский, К.Г. Асатура, Д.С. Бегляров, В.В. Берлин, В.И. Блохин, В.И. Виссарионов, К.П. Вишневский, И.П. Гинзбург, Л.С.

Геращенко, Е.В. Гладкова, А.Г. Джаваршейшвили, В.С. Дикаревский, Н.Г. Зубкова, Л.Б. Зубов, С.Н. Карамбиров, Н.А. Картвелишвили, Л.Н. Картвелишвили, В.Н.

Коваленко, Г.И. Кривченко, Б.Ф. Лямаев, Г.И. Мелконян, А.В.Мишуев, М.А.

Мостков, Л.Ф. Мошнин, Е.М. Натариус, Г.Л. Небольсин, Л.В. Полянская, А.Н.

Рожков, А.А. Сурин, Е.Т. Тимофеев, И.С. Трусов, В.А. Фартуков, И.А. Чарного и др.

За рубежом наиболее значительные работы в области теории гидравлического удара выполнены: Л. Аллиеви, Р. Ангус, Л. Бержерон, И.Джозеф, Г. Еванжелисти, Р. Леви, Д. Пармакин, В. Стритер, Д. Фокс, X. Христов, Ф.Хэмилл, О. Шнидер и многими другими.

Для расчета переходных процессов в напорных системах приняты дифференциальные уравнения неустановившегося движения воды в трубопроводах в которых не учитываются конвективные члены. Пренебрежение этими членами позволяет значительно упростить решение этих уравнений, но не приводит к ощутимым погрешностям в определении времени распространения волн по трубопроводам, поскольку в обычных условиях скорость "а" значительно больше скорости движения воды "V".

Опыт эксплуатации напорных систем водоподачи с насосными станциями показывает, что основные повреждения и аварии на них происходят при переходных процессах, возникающих при пусках и остановках насосных агрегатов, которые в соответствии с графиком работы могут происходить несколько раз в сутки, а также при аварийном отключении электродвигателей.

Отмечено, что большинство работ в области переходных процессов посвящено отключению насосов.

В связи с этим в диссертации рассмотрены и проанализированы особенности протекания переходных процессов при пуске насосов на насосных станциях.

Параметрами, определяющими режим пуска, являются: моменты, развиваемые двигателем и моменты потребляемые насосом, а также частота вращения ротора насосного агрегата.

Изученные материалы позволяют заключить, что наиболее эффективным способом пуска гидроагрегатов на насосных станциях является прямой асинхронный пуск, который отличается от других тем, что он относительно дешев.

Во второй главе рассматриваются мероприятия, направленные на предотвращение повышения давления в напорных коммуникациях насосных станций.

Вопросами повышения надежности и долговечности трубопроводов водохозяйственных систем посвящены исследования и разработки, выполненные во ВНИИ ВОДГЕО, УкрВОДГЕО, УкрНИИГиМ, ЛИИЖТ, МГУП, ВНИИМ и ТП ВНПО «Радуга», Укргипроводхозе, Союзгипроводхозе.

Приводятся описания различных средств защиты от недопустимых повышений давления, возникающих при переходных процессах на напорных системах водоподачи, дается классификация этих средств.

Отмечается, что эффективность их применения зависит от правильного их выбора.

В третьей главе, в соответствии с поставленными задачами исследований, приведены результаты разработки методики расчета переходных процессов в режиме пуска насосных агрегатов при подаче воды в опорожненные или частично заполненные водоводы.

Пуск насосов на полностью или частично заполненные водоводы происходит, практически, только тогда, когда на напорных линиях или в начале водовода установлены обратные клапаны. В этих случаях, пока развиваемый насосом напор будет меньше статического (Нн Hст), движение воды в водоводе не происходит и динамика вращательного движения ротора насосного агрегата (частота вращения, развиваемый напор и потребляемый момент) будет определяться только характеристиками насоса и двигателя. Как только развиваемый насосом напор станет равным статическому (Нн = Hст) обратный клапан мгновенно открывается и в водоводе возникает переходный гидравлический процесс. В этом случае необходимо решать уравнения движения воды в водоводе совместно с уравнением вращательного движения ротора насосного агрегата. Таким образом, расчет пуска насосного агрегата разбивается на два этапа.

На первом этапе пока Нн Hст,производится расчет вращательного движения рабочего колеса насоса при нулевом значении расхода путем решения уравнения для описания механических переходных процессов при изменении частоты вращения роторов насосных агрегатов:

где d dt – угловое ускорение ( – угловая скорость); I – момент инерции вращающихся масс насосного агрегата; МД – момент, развиваемый электродвигателем; МН – момент, потребляемый насосом (момент сопротивления).

Предварительно, уравнение (1) приводится к виду:

где n – частота вращения ротора, мин-1; t – время, сек; g – ускорение свободного падения, м/сек2; GD2 = 4gJ – маховый момент ротора, кгм3/сек2; J – момент инерции ротора, кгм2.

Заменим уравнение (2) его разностным аналогом первого порядка точности на равномерной по времени разностной сетке:

где nj+1 – искомое значение частоты вращения в момент времени tj+1= tj+;

nj – значение скорости вращения в предшествующий момент времени tj;

Mдj, Mнj – значения момента, развиваемого двигателем и момента, потребляемого насосом, в предшествующий момент времени tj.

Для определения шага сетки (шага интегрирования) запишем уравнение (3) в виде:

Для момента времени ст, когда напор, развиваемый насосом, станет равным статическому напору H = Hст, полученное уравнение примет вид:

где nст - значение частоты вращения ротора насоса (двигателя) в момент времени ст, когда Н=Нст..

Заменив в уравнении (5) подынтегральное выражение на полусумму его значений при t=0 и t=ст, получим приближенное выражение для определения времени раскрутки двигателя (рабочего колеса насоса) ст, когда напор насоса станет равным статическому напору при нулевой подаче Q = 0:

Полученная формула будет точной при линейной зависимости величин Мд и Мн от частоты вращения. В общем случае, величины Мд и Мн зависят от скорости вращения более сложным способом, и величина ст определяется непосредственно путем проведения расчетов, как это описано ниже.

Величина nст. определяется при нулевой подаче с помощью каталожной характеристики Hнk=f(Qнл), полученной при скорости вращения n = nнk, и формул подобия:

Величина М н определяется по формуле:

где Мнст.(0) – момент, потребляемый насосом, при нулевом расходе Q = 0 и при частоте вращения n=ncт и вычисляемый по каталожной характеристике Mнk=f(Qнл), с помощью формул подобия (7):

Так как M нст (0) = 2 М н k, то выражение для М н примет вид:

Величина М д из зависимости (6) определяется по формуле:

где Мд0 – значение момента, развиваемого двигателем в начальный момент времени t=0 и определяемый по механической характеристике двигателя (13) при скольжении s=1; Mдст - значение момента, развиваемого двигателем в момент времени t=ст и определяемый по механической характеристике двигателя (13) где Mкр – критический (максимальный) момент; sкр – критическое скольжение, соответствующее Mкр; = статора; r2 – активное сопротивление фазы ротора, приведенное к статору; Jо – ток холостого хода; Jк – ток короткого замыкания.

приближенное значение времени раскрутки насоса до состояния Н н = Н ст.

Приближенное значение шага сетки по вычислим по формуле:

С этим шагом разностное уравнение (3) решается до момента времени ст, когда напор насоса сравняется со статическим напором. Затем шаг сетки уменьшается в два раза:

Решением уравнения (3) с уменьшенным в два раза шагом сетки будет первым приближением расчет значений частоты вращения ротора двигателя (рабочего колеса насоса) n(1) ( j = 0, jст ). Затем уменьшается в два раза шаг сетки, рассчитываем скорость вращения ротора и так далее.

Расчет заканчивается, когда максимальная разность двух последовательных приближений станет меньше некоторой наперед заданной малой положительной величины :

n (jm ), n (jm1) - наборы значений скоростей вращения при m и m- где приближениях.

На втором этапе, как только Нн=Hст обратный клапан мгновенно откроется и в водоводе возникнет нестационарное движение воды, расчет которого производится путем совместного решения уравнений движения воды в водоводе совместно с вращательным движением ротора насосного агрегата.

Расчетная схема для конца трубопровода, на котором расположен насосный агрегат, имеет вид (рисунок 1).

Как следует из (рисунок 2), в предшествующий момент времени tj-1 (точка j-1) из первой точки оси трубопровода выходит обратная характеристика, пересекающая ось времени t в момент времени – зависимости:

В момент открытия клапана:

Общим решением волновых уравнений являются выражения:

где Hi(i-1),0 ; vi(i-1),0 и Hi(i+1),0; vi(i+1),0 – начальные значения напоров и точке i в расчетный момент времени j от соседних точек i-1 и i+1 ; i,j и i,j – волны, возникающие в точке i в момент времени j в результате интерференции волн i(i-1),j и i(i+1),j, подошедших от точек i-1 и i+1.

Уравнения (19,20) для точки (0,j) имеют вид:

В начальный (для движения воды в трубопроводе) момент времени t=ст скорость течения воды в трубопроводе равна нулю ( v1, (21, 22) с учетом потерь напора в коммуникациях насосной станции примут вид:

уравнения:

Отсюда получим выражения для граничных значений функций и на левом конце трубопровода:

На правом конце трубопровода граничные условия зависят от конкретных условий истечения воды. Предположим, что истечение воды происходит в открытую емкость. Расчетная схема приведена (рисунок 2).

Как следует из рисунка 2, в предшествующий момент времени tj-1(точкаj-1) из предпоследней точки оси трубопровода выходит прямая характеристика, пересекающая ось времени t в момент времени - зависимости (12,14).

Уравнения (19) и (20) для правой границы трубопровода с учетом условий:

определения функций n 1, j, и n, j :

Как только насосный агрегат войдет в синхронизм и станет подавать в трубопровод требуемый расход, шаг по продольной координате и, соответственно шаг по времени, может быть пересчитан, как в большую, так и в меньшую сторону.

Расчет переходных гидравлических процессов при подаче воды в частично заполненный трубопровод также проводится в два этапа (аналогично случаю подачи воды в полностью заполненный трубопровод).

На первом этапе, рассчитывается вращательное движение ротора насосного агрегата. В качестве Нст выбирается значение, соответствующее уровню свободной поверхности воды в трубопроводе в начальный момент времени. Как только напор, вырабатываемый насосным агрегатом, станет равным Нст, обратный клапан мгновенно откроется, и в трубопроводе возникнет движение воды, расчет которого производится путем совместного решения уравнений движения воды в водоводе совместно с вращательным движением ротора насосного агрегата.

Граничные условия на левом конце трубопровода зависимости (27,28), соответствующие положению насосной станции, полностью сохраняются.

Граничные условия на правом конце трубопровода (34,35), соответствующие свободной поверхности, также сохраняются, но сама граница (свободная поверхность) будет смещаться вправо, по мере заполнения трубопровода водой. Поэтому на каждом шаге t по времени это смещение надо учитывать.

Из условия непрерывности течения воды следует:

(36) где k - площадь сечения k-ого участка трубопровода, на котором в момент времени ti находится свободная поверхность; x см - величина смещения свободной поверхности.

Отсюда находится величина смещения свободной поверхности за промежуток времени t = ( ) то формула (37) примет вид:

Величина x см округляется до значения, кратного - целому значению шага расчетной сетки по продольной координате х, определяемому по соотношению (39), т.е.

Общая длина участка трубопровода, заполненного водой, станет равной Соответствующее значение напора станет равным Если =0, то сохраняется значение L = L j, и расчет для следующего значения времени t j +1 = t j + ( ) vxµ, j, H xµ, j, и расчет проводится на новом временном слое j.

Переходные гидравлические процессы, возникающие при подаче воды в опорожненный трубопровод, могут быть исследованы в предположении, что незначительная часть трубопровода заполнена водой. В этом случае расчет может быть выполнен по методике, приведенной в данном разделе, для трубопровода, частично заполненного водой.

Для проведения расчетов по изложенной методике была разработана компьютерная программа. Блок-схема алгоритма приведена на рисунке 3. В качестве языка программирования был использован язык программирования высокого уровня Delphi 7.

В четвертой главе описываются и анализируются результаты расчетнотеоретических исследований переходных процессов в насосных станциях оросительных систем при автоматическом пуске основного агрегата с одновременным отключением вспомогательного насоса при включении на сети дождевальной машины.

Расчеты переходных процессов выполнялись для двух насосных станций:

расположенных на «Комсомольской оросительной системе» в Саратовской области РФ и на «Рыбницкой оросительной системе» в Республике Молдова.

Было принято, что до момента пуска основного агрегата на сеть работает вспомогательный (бустерный) насос, подача которого восполняет утечки воды из сети.

При открытии задвижки у дождевальной машины возникает волна пониженного давления, распространяющаяся по сети. Через определенный промежуток времени t c, зависящий от расстояния между точкой присоединения дождевальной машины и насосной станцией, а так же от величин скоростей распространения ударных волн по участкам трубопроводов на этом пути, начнется подход волн пониженного давления к станции.

По мере открытия задвижки давление в сети и в частности у насосной станции будет понижаться. Определенная величина снижения давления будет являться импульсом для одновременного отключения вспомогательного насоса и пуска основного насоса. Некоторое время после момента пуска основного насоса (до тех пор, пока напор, развиваемый насосом не превзойдет напор в начале сети) давление у насосной станции будет продолжать снижаться.

После того, как напор основного насоса превысит напор в начале сети, обратный клапан у насоса откроется, и давление в начале сети начнет повышаться.

Однако, давление у включаемой дождевальной машины все еще будет понижаться. Повышение давления в этой точке начнется лишь через интервал времени t c после открытия обратного клапана у насоса.

Такова общая картина процесса автоматического пуска 1-ого основного насосного агрегата станции ЗОС.

Данная задача является очень сложным случаем гидравлического удара с двумя, а даже, точнее, с тремя источниками возмущения (включаемая дождевальная машина в какой-либо точке на сети, отключаемый вспомогательный насос и включаемый основной насос в точке «насосная станция»).

Неизвестными при расчете для точки «Насосная станция» при этом будут:

В первый период времени после отключения вспомогательного и пуска основного насоса вода будет еще поступать через вспомогательный насос в сеть Qt = t(o ). Основной насос будет работать при Q = 0, т.к. напор его будет еще меньше напора в начале сети. В момент времени, когда напор вспомогательного насоса станет меньше напора в начале сети обратный клапан на напорной линии этого насоса закроется и будет отключен от сети, т.е. работу его после этого можно не учитывать.

Подача основного насоса при этом будет еще равна нулю. Только после того, как напор основного насоса станет больше давления в начале сети откроется обратный клапан на его напорной линии и насос начнет подавать воду в сеть.

От насосной станции начнет распространяться волна повышения давления.

Для расчета таких случаев потребовалось вводить не только данные о структуре оросительной системы, а так же о профилях, сечении или уклоне трубопроводов, материале, диаметре, толщине стенок трубопровода, удельных сопротивлений, характеристики насосов и трубопроводной арматуры, но и по следующим необходимым данным : M кр - величина критического (максимального) момента электродвигателя [кг / м] ; S kp - величина критического скольжения [м ], электродвигателя; H o - напор вспомогательного насоса при нулевой подаче напорная характеристика вспомогательного насоса; no - частота вращения вспомогательного насоса при нормальном режиме работы [об / мин] ; GD маховой момент вспомогательного насосного агрегата [кг / м 2 ];

значение давления в начале ЗОС при уменьшении, которого включается основной насос и отключается вспомогательный [м ].

Для проверки и отработки разработанного блока по программе, было решено несколько контрольных примеров, результаты которых приводятся в данной работе.

Эти примеры различаются расположением на сети включаемой дождевальной машины.

Для проведения расчетно-теоретических исследований были приняты следующие схемы сетей: на рисунке 4 изображена схема ЗОС «Рыбницкой оросительной системы», а на рисунке 5 схема ЗОС «Комсомольской оросительной системы».

На ЗОС «Рыбницкой оросительной системы» расчет приведен для случая включения дождевальной машины, расположенной в т.27 схемы сети (рисунок 4).

Результаты расчета :значение напора и скорости в начале сети, давление в т.27 и частота вращения основного насоса показаны на рисунке 6.

Как очевидно из графика снижение давления в начале сети практически начинается через 12с после открытия задвижки. Поскольку расстояние от открываемой задвижки до насосной станции около 9000 м волны пониженного давления начнут подходить к началу сети через t c = l a = 9000 1000 = 9c (значения а принимались равными 1000 м/с) уменьшение давления ниже 37м, т.е.

включение основного насоса и отключение вспомогательного происходит через 15,8 сек после начала открытия задвижки.

К расчетному моменту времени 16,3с напор вспомогательного насоса станет ниже напора в сети и обратный клапан на напорной линии закроется и отключит его от сети. К этому же моменту времени напор основного насоса станет больше напора в начале сети и насос начнет подавать воду в сеть.

Практически частота вращения основного насоса станет номинальной уже к 16,8с расчетного времени. В дальнейшем будет происходить постепенное увеличение напора насоса, снижение его подачи и некоторое увеличение частоты вращения, связанное с наибольшим уменьшением потребляемой мощности. К расчетному моменту времени 45с процесс можно практически считать уже установившимся.

Для оценки влияния отдельных из значений M КР, J kp,, Н о, S, no, GD2, hгр, на процесс автоматического пуска была проведена серия расчетов с варьированием этих параметров для одной из сетей Комсомольской оросительной системы в Саратовской области, схема которой изображена на рисунке 5.

Было принято значение давления hгр=0,74МПа (75 м). Результаты расчета:

значения давления и скорости в начале сети, давления в т.9 и частоты вращения основного насоса показаны на рисунке 7. Как видно из графика, снижение давления в начале сети начинается через 3с после начала открытия задвижки.

Уменьшение давления ниже 0,74МПа, т.е. включение основного насоса и отключение вспомогательного происходит через 17,1с после начала открытия задвижки.

К моменту времени 18,05 с напор вспомогательного насоса становится ниже давления в сети и обратный клапан на напорной линии закрывается и отключает его от сети. К этому же моменту времени напор основного насоса становится больше давления в начале сети и насос начинает подавать воду в сеть.

Частота вращения основного насоса становится номинальной к 18,4 с.

При проведении расчетно-теоретических исследований на ЗОС «Комсомольской оросительной системы» для серии расчетов по каждому примеру, один из которых представлен выше, задавались различные значения hгр соответственно: hгр=0,74 МПа; hгр=0,64 МПа; hгр=0,54 МПа; hгр=0,44 МПа;

hгр=0,34 МПа.

Изменение параметров вспомогательного насоса дало возможность значительно снизить величину давления в начале ЗОС, а также сократить до 10,7с время от момента начала открытия задвижки до начала подачи воды в сеть основным насосом.

В пятой главе представлены результаты проведенных автором натурных исследований протекания переходных процессов в насосных станциях.

Экспериментальные исследования проводились в натурных условиях на насосной станции третьего подъема водопроводной системы г.Кингисепп для случая пуска насосного агрегата. Выбор объекта проводился с учетом наиболее полной укомплектованности насосной станции необходимым оборудованием и трубопроводной арматурой.

Технологическая схема насосной станции третьего подъема показаны соответственно на рисунке 8. На станции установлены 3 центробежных насоса с двусторонним входом с горизонтальным валом марки Д 500 – 65А и подачей 450 м 3 ч при напоре 55 м.

Привод насосов осуществляется асинхронными электродвигателями марки 4АН 280 S 4 мощностью 132 кВт и с частотой вращения ротора 1470 мин-1.

На напорных линиях насосов установлены задвижки с ручным приводом и однодисковые обратные клапаны. Насосная станция подает воду в сеть по двум напорным трубопроводам.

В главе 5 приводятся технические характеристики использованной измерительной аппаратуры и оборудования.

При проведении натурных исследований переходных режимов для измерения давления использовались датчики давления потенциометрического типа (МДД,ТМД), допускающие работу с длительными соединительными линиями, выполненными из проводов любых марок, без дополнительного усиления выходных сигналов и при питании от источника постоянного напряжения 4…12 В, мощностью 0,5…1,0 Вт. Диапазон измерения давлений датчиком изменялся от 0 до 10*106 Па. Значения погрешности составляло 2%.

Тарировка датчиков выполнялась до, после каждого опыта, и после проведения серии опытов. При стационарных режимах давление измерялось также по образцовым манометрам типа МО 160 класса точности 0,4. Скорость распространения волны гидравлического удара определялась прямыми замерами добегания волны гидравлического удара от одного датчика до другого. Точность определения величины "a" ( l =const) зависит от погрешности в определении времени t. Максимально возможная ошибка в определении времени составила t = 0,012 c. В выполненных опытах максимальное значение t maх = 0,4 с, минимальное t min = 0,04 с. Таким образом, максимально возможная относительная погрешность при определении скорости распространения волны гидравлического удара составила от 3 – 10%.

Эксперименты проводились для следующих случаев: пуск насосного агрегата №2 и остановка одного работающего насосного агрегата №2.

При проведении экспериментов давление измерялось в четырех точках: на всасывающей линии насоса №2 – датчиков давления № I, на напорной линии насоса №2 перед обратным клапаном – датчик давления №2, на напорной линии насоса №2 после обратного клапана – датчик давления №3, в напорном трубопроводе на расстоянии 60 м от датчика давления №3 – датчик давления №4.

Результаты экспериментов приведены на рисунке 9. Как видно из рисунка при пуске основного насосного агрегата №2 давление в напорной линии насоса перед обратным клапаном через 0,5 с после пуска достигло величины рабочего давления 4,0 атм (кривая 2), через 1.5 с после пуска насосного агрегата произошло максимальное повышение давления во всасывающей линии и в напорной линии насоса после обратного клапана, а также в напорном трубопроводе. Во всасывающей линии давление составило 6 атм (кривая 3), что больше рабочего 4 атм (кривая 4), превысив рабочее в ~ 1,6 раза.

Такое резкое повышение давления в напорной линии насоса после обратного клапана и в напорном трубопроводе связано с тем, что пуск насосного агрегата №2 производился на приоткрытую задвижку на напорной линии насоса, в то время как, он должен осуществляться на полностью закрытую задвижку.

Через 16 секунд после пуска давление во всасывающей линии (кривая 1) стало меньше атмосферного давления.

Такое снижение давления связано с большими потерями напора, что может привести к возникновению кавитации. Это объясняется коллекторной схемой всасывающих коммуникаций данной насосной станции.

Для того, чтобы давление в напорных трубопроводах не превышало рабочее, пуск центробежного насоса необходимо производить только на закрытую задвижку, поскольку в этом случае насос имеет минимальную мощность. Следовательно нагрузка на двигатель при пуске тоже будет минимальной.

Основной причиной аварийной остановки насосного агрегата станции третьего подъема является отключение напряжения в электрической сети Кингисеппского района. Таких отключений в год бывает до 30-35.

В силу этих обстоятельств особое значение имеет устранение нарушений эксплуатационного режима водопроводной сети и насосной станции третьего подъема. Кроме того, анализ работы насосной станции третьего подъема показал необходимость частичной реконструкции (замена задвижек с ручным приводом на задвижки с электроприводом), или проведения полной реконструкции (замена насосов, электродвигателей и трубопроводной арматуры).

Для проверки адекватности математических моделей, проводилось сопоставление экспериментальных данных, полученных в натурных экспериментах на насосной станции третьего подъема водопроводной системы г.Кингисепп.

Сравнивая результаты расчетов с экспериментальными данными, полученными в натурных условиях (рисунок 9, кривая 5), видно, что фактическое повышение давления во всасывающей линии основного насоса при переходном процессе в режиме пуска меньше расчетных на 6-9%.

Также задачей экспериментальных исследований являлось определение одной из важнейших характеристик неустановившегося движения жидкости – скорости распространения волн изменения давления.

В настоящее время имеется довольно значительное число теоретических и экспериментальных работ по исследованию гидравлического удара, которыми установлено, что скорость распространения волн изменения давления "а" в реальной жидкости отличается от вычисленной по формуле Н.Е.Жуковского и в некоторых случаях меньше " аж " в 1,5…2,5 раза.

В диссертации в качестве примеров представлены опытные значения скорости распространения волн изменения давления "а", полученные в результате обработки данных, записанных на насосной станции третьего подъема.

Проведенные эксперименты подтвердили возможность отдельных допущений, принятых в математических моделях переходных процессов в напорных системах при пуске насосных агрегатов.

Пренебрежение изменением скорости распространения волн при переходных процессах в режиме пуска, в многих случаях, не приводит к ощутимым погрешностям в результате расчетов.

С методической точки зрения наиболее точно отражающим физическую сущность процесса являются формулы по определению "а", основанные на рассмотрении изменения массы гидросмеси в элементарном отсеке трубопровода.

Основные выводы, полученные на основе проведенных расчетнотеоретических и экспериментальных натурных исследований, могут быть сформулированы следующим образом:

1. Выполненный анализ изученных автором научных материалов показал, что переходные процессы в системах водоподачи насосных станций могут сопровождаться существенными отклонениями параметров от значений, соответствующих рабочим режимам, что, в особенности, относится к давлению в трубопроводах и насосах. Значительное изменение этих параметров приводило к нарушению нормального режима эксплуатации напорных систем, преждевременному выходу из строя их отдельных элементов, а иногда и авариям.

2. Рассмотренные автором материалы по применению средств защиты от гидравлического удара позволили обобщить опыт их эксплуатации и судить о возможности выбора и использования различных конструкций для напорных систем водоподачи насосных станций.

3. Для расчета переходных процессов в напорных системах приняты дифференциальные уравнения неустановившегося движения воды в трубопроводах, в которых не учитываются конвективные члены (19, 20) и пренебрежение которыми позволят значительно упростить решение уравнений не приводя к ощутимым погрешностям в определении времени распространения волн по трубопроводам.

4. Формулировка математических моделей и разработка методов расчета переходных процессов в напорных системах водоподачи в режиме пуска насосного агрегата осуществлялись с использованием основных положений теории гидрдинамики неустановившегося движения жидкости в трубопроводах, вычислительной математики и электротехники (глава 3).

5. Алгоритм (рисунок 3) и реализующие его программы позволяют проводить серии расчетов различных вариантов для напорной системы с насосными станциями для расчета пуска на заполненный трубопровод, на частично заполненный трубопровод, на опорожненный трубопровод, с минимальным изменением исходных данных при переходе от одного варианта к другому в режиме пуска агрегата. Программа дает возможность аналитически определить параметры гидроудара. Доказана адекватность разработанной математической модели реальному физическому процессу.

Сопоставление результатов расчетов с данными натурных измерений показало достаточную для практических приложений точность разработанных методик (6-9%), а объем выполненных исследований доказывает перспективность разработанных рекомендаций.

6. Автором теоретически и экспериментально установлен процесс затухания волн гидравлического удара в напорном водоводе, вызванный пуском агрегата на насосных станциях систем водоснабжения.

7. Наряду с численным алгоритмом важно совершенствовать и технологии компьютерного моделирования (автоматизацию подготовки исходных данных, проверку расчетов и визуализацию полученных результатов). Форма представления результатов в виде графиков дает возможность оценить величину колебаний давлений, сопоставить натурные исследования с расчетнотеоретическими и проверить правильность принятого значения времени переходного процесса для расчетов (рисунки 6, 7).

8. На основании проведенных расчетно-теоретических исследований для двух оросительный систем и натурных испытаний для системы водоснабжения, разработаны методы расчетного обоснования переходных процессов при пуске насосного агрегата.

9. Экономическая эффективность от внедрения результатов расчетнотеоретических и натурных исследований может достигаться за счет снижения стоимости строительства напорных систем водоподачи, связанного с уменьшением прочностных показателей труб и арматуры, обоснованных расчетами переходных процессов и средств для уменьшения давления.

Таким образом, в диссертационной работе решен комплекс вопросов по усовершенствованию методов расчета переходных процессов при пуске насосных агрегатов.

Результаты диссертационной работы нашли свое практическое применение в следующих организациях: ОАО «Кингисеппский Водоканал», ОАО «Мосводоканал» - ПУ «Мосводоподготовка».

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Апресян Д.Ш. Расчеты автоматического пуска основного насосного агрегата на насосной станции [Текст] / Д.С. Бегляров, Д.Ш.Апресян / Роль мелиорации в обеспечении продовольственной и экологической безопасности России: Материалы Международной научной конференции/ Международная Академия экологической безопасности и природопользования. – 2009. – № 2 – с.

9-11.

2. Апресян Д.Ш. Экспериментальные исследования переходных процессов, возникающих при пуске и отключении насосного агрегата на насосной станции [Текст] / Д.С. Бегляров, С.Н. Карамбиров, Д.Ш.Апресян Д.М.Лиханов,/ Природообустройство. – 2009. – № 3 – с. 74-78.

3. Апресян Д.Ш. Противоударная защита для напорных водоводов насосных станций в режиме пуска насоса [Текст] / Д.Ш.Апресян / Природообустройство. – 2011. – № 3 – с. 83-86.

4. Апресян Д.Ш. Методика расчета переходных процессов в напорных системах водоподачи при пусках насосных агрегатов [Текст] / Д.С. Бегляров, Д.Ш.Апресян / Природообустройство. – 2012. – № 2 – с. 69-72.

5. Апресян Д.Ш. Методика расчета переходных процессов, вызываемых пуском насосов при подаче воды в полностью заполненные водоводы [Текст] / Д.Ш.Апресян / Природообустройство. – 2012. – № 5 – с. 77-80.

Рисунок 1 –Расчетная схема для конца трубопровода, на котром расположен насосный агрегат Рисунок 2 –Расчетная схема приведена на правом конце трубопровода при истечении в открытую емкость Задать уровень свободной начальный момент времени левом конце трубопровода около насосного агрегата процессов в трубопроводе с учетом противоударных Рисунок 3 – Блок-схема непосредственно расчета переходного процесса и выдача результатов Рисунок 4 – Схема закрытой оросительной сети Рыбницкой оросительной системы Рисунок 5 – Схема закрытой оросительной сети Комсомольской оросительной системы Относительная частота вращения, унок 6 – Автоматический пуск основного насоса при открытии задвижки в точке 27 сети Рыбницкой оросительной системы:

Vнач – значения скорости в начале сети (м/с); Hнач – значение напора в начале сети (м); h27 – давление в точке 27 сети (м); – относительная частота вращения основного насоса Рисунок 7 – Автоматический пуск основного насоса при открытии задвижки в точке 27 сети Комсомольской оросительной системы:

Vнач – значения скорости в начале сети (м/с); Рвод – значение давления в начале сети (МПа); Р9 – давление в точке 9 сети (м); – относительная частота вращения основного насоса Рисунок 8 – Технологическая схема насосной станции третьего подъема (ОАО «Кингисеппский водоканал») Давление Р,атм Рисунок 9 – Насосная станция третьего подъема. Пуск насосного агрегата № 2:

1 – давление во всасывающей линии; 2 – давление в напорной линии перед клапаном; 3 – давление в напорной линии после клапана; 4 – давление в напорном трубопроводе; 5 – давление во всасывающей линии (расчетные данные) Московский государственный университет природообустройства (МГУП)

 
Похожие работы:

«ВОЙЛОКОВ Илья Анатольевич ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВА И ДОЛГОВЕЧНОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПОЛОВ ПУТЕМ ОПТИМИЗАЦИИ ПАРАМЕТРОВ СЛОЯ ИЗНОСА Специальность 05.23.05 – Строительные материалы и изделия Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург 2007 2 Работа выполнена в Санкт-Петербургском государственном политехническом университете. Научный руководитель – доктор...»

«ПЕРУНОВ АЛЕКСАНДР СЕРГЕЕВИЧ ВЫБОР ЭФФЕКТИВНОГО НЕРАЗРУШАЮЩЕГО МЕТОДА ИСПЫТАНИЙ И КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРИ РЕСТАВРАЦИИ КИРПИЧНЫХ ИСТОРИЧЕСКИХ ЗДАНИЙ Специальность: 05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2011 ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТКА РАБОТЫ Актуальность работы. В практике современного строительства работы, связанные с реконструкцией и реставрацией зданий, приобретают...»

«Гыбина Майя Михайловна ГРАДОСТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНЦЕПЦИИ ИТАЛЬЯНСКОГО ФУТУРИЗМА Специальность 05.23.20 – Теория и история архитектуры, реставрация и реконструкция историко-архитектурного наследия. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата архитектуры Москва, 2013 2 Работа выполнена в ФГБОУ ВПО Московский архитектурный институт (государственная академия) на кафедре Советская и современная зарубежная...»

«СИБГАТУЛЛИН Марат Тафкилович СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННЫХ ШПРЕНГЕЛЬНЫХ БАЛОК 05.23.01-строительные конструкции, здания и сооружения АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Казань 2003 г. Работа выполнена на кафедре металлических конструкций и испытания сооружений Казанской государственной архитектурно-строительной академии. Научный руководитель - Кандидат технических...»

«Акатьева Анна Олеговна АРХИТЕКТУРНАЯ ПРЕЗЕНТАЦИЯ КАК СРЕДСТВО КОММУНИКАЦИИ В АРХИТЕКТУРНОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ 05.23.20 – Теория и история архитектуры, реставрация и реконструкция архитектурного наследия АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата архитектуры Нижний Новгород – 2012 РАБОТА ВЫПОЛНЕНА В ФГОУ ВПО КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Научный руководитель кандидат архитектуры Новиков Николай Михайлович Официальные оппоненты :...»

«Никульшина Лия Леонидовна ГРАДОЭКОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ РАЗМЕЩЕНИЯ ОБРАЗОВАТЕЛЬНЫХ УЧРЕЖДЕНИЙ ПРИ РЕКОНСТРУКЦИИ ГОРОДСКОЙ ЗАСТРОЙКИ Специальность: 05.23.22 – Градостроительство, планировка сельских населенных пунктов АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2011 2 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Ростовский государственный строительный университет доктор...»

«Экономов Илья Сергеевич ПРИНЦИПЫ ФОРМИРОВАНИЯ МАЛОЭТАЖНЫХ ЖИЛЫХ ОБЪЕКТОВ НА ВОДЕ Специальность 05.23.21 – Архитектура зданий и сооружений. Творческие концепции архитектурной деятельности. АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата архитектуры Москва 2010 1 Диссертация выполнена в Московском архитектурном институте (государственной академии) на кафедре Основы архитектурного проектирования Научный...»

«Аракелян Рубен Георгиевич ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВ ЖИЛОЙ СРЕДЫ С УЧЕТОМ ЦЕННОСТЕЙ ТРАДИЦИОННЫХ ЖИЛЫХ ОБРАЗОВАНИЙ (на примере территории Армянского нагорья) Специальность 05.23.21 – Архитектура зданий и сооружений. Творческие концепции архитектурной деятельности АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата архитектуры Москва 2011 Диссертация выполнена на кафедре Архитектура жилых зданий Московского...»

«ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ И МЕТОДЫ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ И УВЕЛИЧЕНИЯ ПРОЧНОСТНОГО МАЛЫШЕВДОРОЖНЫХ ОДЕЖД РЕСУРСА Александр Алексеевич Специальность 05.23.11 - Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей Автореферат диссертации на с о и с к а н и е у ч е н о й с т е п е н и д о к т о р а т е х н и ч е с к и х наук Омск -2001 btP* 1 5 2 U 90 Работа выполнена в Сибирской государственной автомооильнодорожной академии (СибАДИ). Научный...»

«Сычугов Станислав Владимирович МОДИФИКАЦИЯ АНГИДРИТОВОГО ВЯЖУЩЕГО ТЕРМИЧЕСКИ ОБРАБОТАННЫМИ ЖЕЛЕЗОСОДЕРЖАЩИМИ ГАЛЬВАНИЧЕСКИМИ ШЛАМАМИ Специальность 05.23.05. – Строительные материалы и изделия АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Казань – 2014 2 Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Ижевский государственный технический университет имени М.Т. Калашникова...»

«Магомадов Заур Рамзанович ПОДГОТОВКА ПИТЬЕВОЙ ВОДЫ ИЗ МАЛОМОЩНЫХ ПОВЕРХНОСТНЫХ ВОДОИСТОЧНИКОВ 05.23.04 – Водоснабжение, канализация, строительные системы охраны водных ресурсов Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва-2012 2 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московский государственный строительный университет Научный руководитель : доктор...»

«УНАЙБАЕВ Булат Булатович Совершенствование конструкции и технологии устройства свай в засоленных пылевато -глинистых лессовых просадочных грунтах 05.23.02 - Основания и фундаменты, подземные сооружения 05.23.08 - Технология и организация строительства Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Республика Казахстан Астана 2010 Работа выполнена в: Екибастузском инженерно-техническом институте...»

«Балабанова Юлия Петровна АРХИТЕКТУРНО-ПЛАНИРОВОЧНАЯ ОРГАНИЗАЦИЯ ГОРОДСКИХ САДОВ КАЗАНИ кон. XVIII – нач. XX ВЕКА 05.23.20 – Теория и история архитектуры, реставрация и реконструкция историко-архитектурного наследия. АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата архитектуры Нижний Новгород – 2013 РАБОТА ВЫПОЛНЕНА В ГОУ ВПО КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Научный руководитель Фазлеев Марат Шигабатдинович кандидат архитектуры,...»

«ПЕТРАШКЕВИЧ Валерий Вильгельмович РАЗРАБОТКА И ОБОСНОВАНИЕ НОВЫХ РЫБОЗАЩИТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ МЕЛИОРАТИВНЫХ ВОДОЗАБОРОВ Специальность 05.23.07 Гидротехническое строительство Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Санкт – Петербург 2009 ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Работа выполнена в ЗАО Производственное объединение по изысканиям, исследованиям, проектированию и строительству водохозяйственных и мелиоративных объектов Актуальность проблемы. При...»

«ТОТУРБИЕВ АДИЛЬБИЙ БАТЫРБИЕВИЧ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫЙ ПЕНОБЕТОН НЕАВТОКЛАВНОГО ТВЕРДЕНИЯ НА БЕСЦЕМЕНТНОМ КОМПОЗИЦИОННОМ ВЯЖУЩЕМ Специальность: 05.23.05 – Строительные материалы и изделия АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Ставрополь – 2006 -2 Работа выполнена на кафедре промышленного, гражданского строительства и производства изделий и конструкций Северо-Кавказского государственного технического университета Научный руководитель : доктор...»

«БОЛЕЕВ АЛЕКСАНДР АНДРЕЕВИЧ ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ БИОЛОГИЧЕСКОГО ОБРАСТАНИЯ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ ОГОЛОВКА ВОДОЗАБОРНЫХ СООРУЖЕНИЙ 05.23.04 Водоснабжение, канализация, строительные системы охраны водных ресурсов АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Волгоград 2013 2 Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Волгоградский государственный...»

«Каюмов Марат Закиевич ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ПЛИТНОГО ФУНДАМЕНТА ЗАГЛУБЛЕННОГО СООРУЖЕНИЯ С ОСНОВАНИЕМ НАД КАРСТОВОЙ ПОЛОСТЬЮ Специальность 05.23.02 – Основания и фундаменты, подземные сооружения АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2012 Работа выполнена в государственном унитарном предприятии Научно-исследовательский, проектно-конструкторский и производственный институт строительного и градостроительного комплекса Республики...»

«Нгуен Фыонг Зунг УСТОЙЧИВОСТЬ ОТКОСОВ КОТЛОВАНОВ ГТС ПРИ ИНФИЛЬТРАЦИИ ДОЖДЕВЫХ ОСАДКОВ Специальность 05.23.07 – Гидротехническое строительство АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург 2013 ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный политехнический университет Актуальность работы...»

«Гридюшко Анна Дмитриевна БИОМИМЕТИЧЕСКИЕ ПРИНЦИПЫ В АРХИТЕКТУРНОМ ПРОЕКТИРОВАНИИ 05.23.21 - Архитектура зданий и сооружений. Творческие концепции архитектурной деятельности АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата архитектуры Москва – 2013 2 Работа выполнена в ФГБОУ ВПО Московский архитектурный институт (государственная академия) на кафедре Архитектура промышленных зданий Научный руководитель :...»

«ХАМЗИН САБИТ КУРАШ-УЛЫ ТЕХНОЛОГИЯ ВОЗВЕДЕНИЯ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ (УЧЕБНИК ДЛЯ СТУДЕНТОВ СПЕЦИАЛЬНОСТИ ПРОМЫШЛЕННОЕ И ГРАЖДАНСКОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО) 05.23.08 - Технология и организация промышленного и гражданского строительства Автореферат диссертации в виде учебника на соискание ученой степени доктора технических наук Омск-2001 ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Актуальность проблемы. Постоянное совершенствование организационно-технологических решений в строительстве, определяемое...»






 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.